【正文】 滑塊的設計 滑塊是斜導柱機構中的可動零件，滑塊與側型芯既可做成整體式的；也可做成組合式的，由于該塑 件 抽芯距離較大 ，故選擇滑塊與側型芯做成組合式 。+ 100/cos25176。 斜導柱長度的計算 斜導柱的長度是根據側型芯的抽芯距 S，斜導柱直徑 d，固定軸肩的直徑 D，傾斜角 α 以及安裝斜導柱的模板厚度 h來決定的。 斜導柱的截面一般為圓形，其抗彎截面系數為： W=? /32d3 由上述式子可推出斜導柱的直徑為： ? ? ? ? ? ?3 3 3 2621 0 1 00 .1 c o s c o s1 0 3 6 7 0 581 6 0 1 0 0 .9 1w w t w c ww w wF L F L F Hdmm? ? ? ? ?? ? ??????? （ ） 式中： cF 為抽芯力 Ft 為 cF 的反作用力 ? ?w? 為斜導柱所用材料的許用彎曲應力，為 160MPa[12] wH 為側型芯滑塊受到脫模力的作用線與斜導柱中心線焦點到斜導柱固定板到距離， 這里取滑塊厚度一半 為 70mm。 ) =36KN b、 斜導柱的有效工作長度 L4： L=S/ sinα=175/ sin25176。 所以 ： F=Aq(μcosαsinα) =（ 11150+102 102 ） 23 9106(。這種塑件采用對合的哈夫塊或多拼塊成型，側向分型力應按下式計算 [1]： Ft=Aq(μcosαsinα) （ ） 式中： Ft最大脫模力（ N）； A活動型芯被塑件包緊斷面形狀 面積 （ mm2）； q單位面積擠壓力一 般取 8～ 12Mpa； μ摩擦系 數 ～ ； α脫模 斜度（ 176。 對于該模具，由于抽拔力不大， 但抽芯距離較大故選擇較大傾角， 綜合考慮斜導柱的傾斜角 取 α=25176。 ，最大不超過 25176。因此，斜導柱傾 斜角 α 過大或過小都是不好的，一般 α 角取 10176。 綜上所述，當斜導柱傾斜角 α 增大時，斜導柱受力狀況變壞，但為完成抽芯所需的開模行程可減??；反之，當 α 角減小時，斜導柱受力狀況有所改善，可是開模行程卻增加了，而且斜導柱 的長度也增加了。 S=H tgα=L sinα （ ） 式中 ： L斜導柱的有效工作長度。 α α 22 由上式可以看出，當所需的抽拔力確定以后，斜導柱所受的彎曲力 P 與 cosα成反比，即 α角增大時， cosα減小，彎曲力 P也增大，斜導柱受力狀況變壞。（不考慮斜導柱與滑塊的摩擦力）。 斜導柱傾斜角 α 的確定 斜導柱的傾斜角是決定斜導柱抽芯機構工作效果的一個重要參數，它不僅決定了抽芯距離和斜導柱的長度，更重要的是它決定著斜導柱的受力狀況。 抽芯距 S 抽芯距 指型芯從成型位置抽至不妨礙脫模的位置時，型芯或滑塊在抽芯方向所移動的距離。 抽芯機構的確定 由于該模具比較簡單，抽芯力不大，故采用斜導柱外側抽芯機構。 f、 防止滑塊和推出機構復位時的相互干涉，盡量不使推桿和活動型芯水平投影重合。否則斜導柱無法帶動滑塊運動。鎖緊塊的斜角 θ1 應大于斜導柱的傾斜角 θ，一般取θ1θ 2176。型芯與滑塊連接部位要有一定的強度和剛度； b、 滑塊在導 滑槽中滑動要平穩(wěn)，不要發(fā)生卡住、跳動等現(xiàn)象； c、 滑塊限位裝置要可靠，保證開模后滑塊停止在一定位置上而不任意滑動； d、 鎖模塊要能承受注射時的側向壓力，應選用可靠的連接方式與模板連接。 推板導柱導套的結構設計 推板導柱為推板動作導向，成滑動配合；推板導套與推板導柱配合，為了防止推板導套的磨損，應制成便于更換的淬火套。 19 圖 推 桿 推 桿長度的計算 ， 頂桿總長度為 ： h 桿 =[h 凸 +б1]+h動墊 +[S 頂 +б2]+h頂固 式中 ： h 桿 為 推 桿的總長度； h 凸 為凸模的總高度； h 動墊 為動模墊板的厚度； S 頂 為頂出行程； h 頂固 為頂桿固定板的厚度； б1為富裕量，一般為（ ～ ） mm，表示頂桿端面應比腔 型 的平面高出； б2為頂出行程富裕量，一般為 3～ 6mm。 桿橫截面直徑的確定 根據該 塑件和 模具的結構特點， 在開模后塑件的 收 縮不僅不對側凹成型零件產生包緊，反而會松開 ，故脫模力較小，可忽略不計， 所以只能憑經驗 初選 推桿的直徑 為 d=8mm。即塑件在頂出機構的作用下，通過一次動作即可頂出。根據手冊推薦值選定的導柱分布情況如下圖所示： 18 圖 導向孔總體布局 脫模 推出 機構的確定 本模具采用的為一次頂出脫模機構，它包括常見的推桿、推管、推板、推塊或活動鑲塊等脫模機構。故導柱采用不加油槽的階梯式導柱 根據國家標準選用直徑為 40mm 長度為 306mm 的導柱。小型模具采用單節(jié)式導柱，大型模具采用臺階式導柱 [8]。 導柱、導套的設計 導柱導向是指導 柱與導套（導向孔）采用間隙配合使導柱在導套（導向孔）內滑動，配合間隙一般采用 H7/h6 級配合 [8]。 七、 導向與脫模機構的設計 16 導向機構的作用和設計原則 導向機構的作用 導向機構是保證塑料注射模具的動模與定模合模時正確定位和導向的重要零件，通常采用導柱導向，主要零件包括導柱和導套。 ① 增加熔體充模流動的阻力，是型腔充不滿； ② 在制品上呈現(xiàn)明顯可見的熔接縫，其力學性能降低； ③ 滯留氣體時塑件產生質量缺陷； ④ 型腔內氣體受到壓縮后產生瞬時局部高溫，使塑料熔體分解； ⑤ 由于排氣不良，降低了充模速度。即塑料熔體注入模腔同時，必須置換出型腔內空氣和從物料中逸出的揮發(fā)性氣體 [7]。 所以型芯的尺寸如下： d1=(111+111+3/4)d2=(102+102+3/4) 15 型芯的深度尺寸計算： h腔 =(Hs+HsQcp+2/3Δs)Δs/3 （ ） 式中 ： h 腔凸模 /型芯高度尺寸 (mm)； Hs 為塑件內形深度基本尺寸 (mm),即塑件的實際內形深度尺寸； Δs 、 Qcp 、 x 、 Δm含義如（ 1）式中。 H1=(+++ 0 mm H2=(270+270++ 0 mm H3=(170+170++ 0 mm （ 2）凸模的外形尺寸計算： d 凸 =(Ds+DsQcp+Δs)Δs/3 （ ） 式中 ： d 凸 凸模 /型芯外形尺寸 (mm)； Ds 為塑件內形基本尺寸 (mm),即塑件的實際內形尺寸； Δs 、 Qcp 、 x 、 Δm含義如（ 1）式中。其中平均收縮率法以平均概念進行計算，從收縮率的定義出發(fā)，按塑件收縮率、成形零件制造公差、磨損量都為平均值的計算，公式如以下 [7]： （ 1）凹模的內形尺寸： 14 D 腔 =(ds+dsQcp3/4Δs ) +Δs/3 （ ） 式中 ： D 腔 為 型腔內形尺寸 (mm)； ds 為塑件外徑基本尺寸 (mm),即塑件的實際外形尺 寸； Qcp為塑料平均收縮率 (%)，此處取 %； Δs 為塑件公差， 查表知 PVC 塑件 精度等級取 5 級； 塑件基本尺寸在50~65mm 公差取 ； 塑件基本尺寸在 100~120 范圍內其公差取 ；在 250~280mm范圍內公差取 ； 在 160~180mm 范圍內取 。由于影響因素很不穩(wěn)定，補償值應在試模后進行逐步修訂。模具的配合間隙誤差不應該影響成形零件的尺寸精度和位置精度。 零件的磨損：模具在使用過程中，由于種種原因會對型腔和型芯造成磨損，對于中小型塑件，模具的成形零件最大磨損應取塑件公差的 1/6，而大型零件，應在 1/6 之下。 一般情況下，由收縮率波動而引起的塑件尺寸誤差要求控制在塑件尺寸公差的 1/3 以內。為了保證塑件質量，模具設計時必須根據塑件的尺寸與精度等級確定相應的成型零部件工作尺寸與精度。 綜上型腔厚度初選為 70mm，但根據《塑料模具設計指導》 [2]P108 頁“中小模架的選擇”中的經驗方法確定凹模嵌塊的型腔壁厚為 50mm，凹模板底部厚度為也50mm，故總的凹模壁厚為 100mm，凹模板厚度為 160mm。 該模具型腔和圓形型腔磨具類似，故可按圓形型腔近似計算 [1]。 由于該塑件是三向抽芯，兩頭大中間小，側壁有孔，所以采用鑲拼組合式型芯。凸模按結構分為整體式和鑲拼組合式兩類。 由于該模具結構相對復雜，又屬于中小型模具，外表面又要求一般，所以凹模板采用鑲嵌式?？傮w上說，整體是強度、剛度好，但不適于復雜的型腔。 凹模的結構設計 凹模用于成型塑件的外表面，又稱為陰模、型腔。 圖 分型面 位置 型腔的分布 模具型腔在模板上的排列方式通常有圓形排列、 H 形排列、直線排列、對稱排列及復合排列等。一般來說，分型面的總體選擇原則有以下幾條： 1） 脫出塑件方便； 2） 模具結構簡單 ； 3） 型腔排氣順利； 4） 確保塑件質量； 5） 無損塑件外觀； 6） 合理利用設備。其示意圖如下 [1]： 圖 澆口 形式 主流道剪切速率校核 ： Q 塑件 = ? ? ? ?2 2 2 2146 7 . 2 7 . 2 4 . 5 4 . 51 2 1 2h D D d d??? ? ? ? ? ?= （ ） 由經驗公式計算： 33