【正文】 筒體裝配焊縫的允許值見下表 筒體件裝配焊縫的錯 邊量允許值 表 復(fù)層厚度 /mm 縱縫錯邊量 /mm 環(huán)縫錯邊量 2~ 小于或等于 小于或等于 1 35 小于或等于 1 小于或等于 裝配式的點(diǎn)固焊在基層鋼上進(jìn)行，點(diǎn)焊焊縫不可產(chǎn)生裂紋和氣孔，否則應(yīng)鏟去重焊。首先必須保證工件裝配的間隙，一般對接接頭約為 ~2mm，保證不錯邊。 焊接工藝要點(diǎn) 焊前正確裝配，是關(guān)系到接頭質(zhì)量的關(guān)鍵。為了防止第一道基層焊縫中熔入奧氏體鋼，可預(yù)先將接頭附近的復(fù)層金屬加工掉一部分。復(fù)層位于外側(cè)是，應(yīng)對基層最后焊道進(jìn)行修光。同時還應(yīng)考慮過渡層的焊接特點(diǎn)，盡量減少復(fù)層一側(cè)的焊接工作量。目前常用氬弧焊焊接接復(fù)層，用埋弧焊或手工焊焊接基層。對基層與復(fù)層交界處的焊接，實(shí)際上屬于異種鋼的焊接，其性能主要取決于基層和復(fù)合層的物理性能、化學(xué)成分、接頭形式、填充金屬成分等 。復(fù)層厚度一般為總厚度的焊接厚度 /mm 焊條直徑 /mm 焊接電流 /A 平焊 立焊 仰焊 小于 2 40~70 40~60 40~50 2~ 50~80 50~70 50~70 3~5 70~120 70~95 70~90 5~8 130~190 130~145 130~140 8~12 160~210 15 10%~20%，最小實(shí)用厚度為 。如在壓力容器用不銹鋼復(fù)合鋼板中，復(fù)層常用的鋼材有 0Cr1 0Cr18Ni 0Cr18Ni11Ti、0Cr17Ni12Mo 0Cr18Ni12Mo2Ti、 00Cr17Ni14Mo00Cr18Ni5Mo3Si2 等；基層常用的鋼材有 Q235— A、 Q235— B、Q235— C、 20g、 20R、 16MnR、 15CrMoR 鋼板和 16Mn、 20MnMo鍛件。 Y 形坡口 帶鈍邊的 U 形坡口 圖 14 對于不同板厚焊接電流和焊條直徑選擇參數(shù)如下表： 表 第 六 章 、 Q235 鋼與 0Cr18Ni9 鋼復(fù)合鋼板的焊接工藝 復(fù)合鋼板是指由不銹鋼、鎳基合金、銅基合金或鈦板為復(fù)層，珠光體鋼為基層，利用爆炸焊、復(fù)合軋制、堆焊等方法制成的雙合金屬板材，其中以珠光體鋼與奧氏體不銹鋼合成的不銹鋼復(fù)合鋼板最為常用。過渡層中應(yīng)含有較多的強(qiáng)碳化物形成元素，具有較小的淬硬傾向，可用高鉻鎳奧氏體鋼焊條或鎳合金電焊條（ Ni307）堆焊過渡層。如果 Q235 鋼有淬硬傾向，應(yīng)適當(dāng)進(jìn)行預(yù)熱。在選用的電流恰當(dāng)?shù)臈l件下，可以得到與焊條電弧焊相同的熔合比，加之埋弧焊時較強(qiáng)烈的攪拌作用，過渡層的寬度可能更窄些。 熔合比的大小主要取決于電流值。帶極堆焊和非熔化極氣體保護(hù)焊可以得到最小的熔合比 。 第二節(jié) 、焊接方法的選擇 ： 在異種鋼焊接時，為了降低母材的稀釋作用，應(yīng)選用熔合 13 比小的焊接方法。對表面質(zhì)量要求特別高的焊件，應(yīng)在適當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi)涂上白堊粉調(diào)制的糊漿 ，以防止飛濺金屬損傷焊件表面。 （ 2）焊前清理 為了保證焊接質(zhì)量，焊前應(yīng)將坡口及兩側(cè)20~30mm 范圍內(nèi)的焊件表面清理干凈。但若操作不當(dāng)，很容易 在切割表面引起“粘渣”或“粘碳”。等離子弧切割的切割表面光滑、割縫窄，切割速度高，最大切割速度可達(dá)100mm/min，是切割奧氏體鋼最理想的切割方法。 機(jī)械切割最常用 的有剪切、刨削等，一般只限于切割直線。 第一節(jié) 、焊前 準(zhǔn)備 ： 為了保證焊接接頭的耐蝕性，防止焊接缺陷，在焊前準(zhǔn)備 12 中對下列問題應(yīng)予以特別注意。因此，為了保證焊接接頭的質(zhì)量，需要解決的問題比較多，在編制工藝規(guī)程時，必須考 慮備料、裝配、焊接各個環(huán)節(jié)對接頭質(zhì)量可能帶來的影響。 綜上所述查《熔焊原理》一書 8— 21 表得出 焊接材料：焊條型號 —— E310－ 16 或 E310－ 15。 抑制凝固過渡層的形成。 11 第 四 章 、 Q235 鋼與 0Cr18Ni9 鋼焊接材料選用 Q235 鋼與 0Cr18Ni9 鋼焊接時，焊縫及熔合區(qū)的組織和性能主要取決于焊接材料。 根部裂紋率 =∑ LR/L 100％ 表面裂紋率 =∑ Lf/L 100％ 端面裂紋率 =∑ h/5H 100％ 試驗(yàn)焊縫的總長度是 80mm 而我們焊接裂紋的總長度通過試驗(yàn)測得為 試件的裂紋率小于 20﹪因此在實(shí)際生產(chǎn)中如果按要求來做的話是不會產(chǎn)生裂紋的，此種鋼的焊接性能還是可以的。首先用放大鏡目測或瑩光粉檢查焊縫表面裂紋，然后用機(jī)械方法切開六個等長度橫向試片，檢查五個片面上的裂紋情況。 坡口形式是斜 Y 型 焊接參數(shù)是電流： 90120A，電壓 2024V，速度 1520cm/min 10 斜 Y 型坡口裂紋試驗(yàn)圖如下： 圖 焊完的試件需要經(jīng)過 48H 時效后再作裂紋的檢測和解剖。 板材的規(guī)格是 Q235 鋼 6 150 200mm、 0Cr18Ni9 鋼 6 150200mm。 上面我們已經(jīng)從它的化學(xué)成分和物理性能對 Q235 鋼和0Cr18Ni9 鋼的焊接性能進(jìn)行了分析，但是根據(jù)這些判斷出的焊接性是不夠準(zhǔn)確的，我們需要準(zhǔn)確的判斷它的焊接性我們就必須通過焊接性試驗(yàn)來完成。 （ 3）形成碳遷移過渡層 在焊接或焊后加熱（熱處理或高溫運(yùn)行）時，碳從 Q235 鋼 一側(cè)通過熔合區(qū)向焊縫擴(kuò)散，在靠近熔合區(qū)的 Q235 鋼 上形成一個軟化的脫碳層，而在靠近熔合區(qū)的 0Cr18Ni9 鋼 焊縫中形成硬度較高的增碳層。 （ 2）形成凝固過渡層 在靠近 Q235 鋼 一側(cè)熔合線的焊縫金屬中，會形成一層與內(nèi)部焊 9 縫金屬成分不同的過渡層。不過，焊接時除了注意金屬本身物理、化學(xué)性能對焊接性帶來的影響外，還應(yīng)注意兩種金屬成分與組織上的差異對接頭性能的影響。在焊接的時候應(yīng)該注意這方面的問題，焊接時盡量避免或減少這種受熱不均顯現(xiàn)的發(fā)生，焊接的速度也應(yīng)該適當(dāng)?shù)目禳c(diǎn)。（鋼材的淬硬傾向很小，焊接性好，焊時不需要熱處理） 0cr18ni9 屬于奧氏體不 銹鋼，這類鋼有具有交高的變形能力并不可淬硬，而且它的含碳量又很低 ，所以總的來說焊接性還是不錯的。 下面我們分別用碳當(dāng)量對 Q235 鋼和 0Cr18Ni9 鋼的焊接性進(jìn)行初 8 步判斷。從上述分析可以看出，很難找出一項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)可以概括焊接性，只有通過綜合多方面的因素才能分析焊接性問題。它包括兩方面的內(nèi)容：其一是焊成的構(gòu)件符合設(shè)計(jì)要求；其二是滿足預(yù)定的使用條件，能夠安全運(yùn)行。而 0cr18ni9 這兩種性能都有，在低溫下還具有很好的強(qiáng)度和機(jī)械性能，因而它在這個行業(yè)應(yīng)用很廣泛。液化乙烯、液化天然氣、液氮和液氫等的儲存和運(yùn)輸用容器均屬低溫壓力