【正文】 2 號高壓調門油動機漏油，立即匯報機組長、值長。 1調門漏油著火 機組打閘停運 事故概況 石橫發(fā)電廠乙站 2 號機系上海汽輪機廠生產的 TC2F 一34． 21N型引進型亞臨界凝汽式機組， 1988 年 12 月 16日投產。制定防止機組超速的措施； (2)組織研究完善新 型勵磁調節(jié)系統(tǒng)； (3)危急遮斷飛錘復位轉速較低，要調準。爐動力的雙油泵掉后保護動作，引發(fā)緊急停爐保護動作； (3)第一次機組掉閘系 2號危急遮斷油門故障所致。少發(fā)電量 2265kW． h。檢查、重關各主汽門、抽汽逆止門，并破壞真空，轉速始下降， 13： 23 掛閘恢復不成功，檢查發(fā)現(xiàn) 2 號危急遮斷油門掛鉤銷軸斷裂，遂停機處理，停機后檢查發(fā)現(xiàn) 2 號危急遮斷飛錘未復位，經處理于19 日 11； 50， 2 號機并入系統(tǒng)， 14： 55 解列做超速試驗，第二次試驗完畢轉速 2700r／ min，復位時 1 號危急遮斷油門掛鉤銷軸斷裂 (危急遮斷飛錘未能復位所致 )。發(fā)電機勵磁調節(jié)器誤強勵， A、 B 柜退出，并自投跟蹤 50Hz 手動調節(jié)，發(fā)電機瞬間失磁，發(fā)電機斷水，緊急停爐信號發(fā)出，爐動力全部跳閘滅火，廠用電倒至 01 高備變供給， 13： 02 發(fā)電機解列，轉速降至 1730r／ min， 13： 05 將乙汽動給水泵汽源倒至廠用汽供給。 23 危急遮斷油門故障 機組被迫停運 事故概況 鄒縣發(fā)電廠 2 號機系上海汽輪機廠生產的 N300— 165／ 550／ 550 亞臨界壓力凝汽式機組，出力 300MW， 1986 年 12 月投產，最近大修 1995年 4月。 事故原因分析 經檢查發(fā)現(xiàn)汽機 2 號跳閘通道一電磁閥燒壞。經檢查，更換 2 號通道電磁閥，DEH 更換一塊 MC3 卡件，程序重送一遍后于 19： 10 機組并網。 7： 09 分 BTG 盤發(fā)?旁路自動投入?、? MEH 不在給水自動?報警，汽輪機的主汽門、調速汽門關閉，運行人員將 DEH 切手動也打不 開，主汽壓升至 19． 4MPa，手動 MFT，機組停運。最近大修年月 1992年 12月。 主汽門、調速汽門關閉打不開 機組停運中斷安全記錄 事故概況 石橫發(fā)電廠 l 號機系上海汽輪機廠生產的 TC2F－ 34． 21N 型引進型亞臨界壓力凝汽式汽輪機，出力 300MW。 事故原因分析 (1)湖北高中壓閥門廠生產的逆止閥，制造質量差、卡澀，是引起泵組倒轉的直接起因； (2)給水泵出口電動門的電動頭材料強度差在泵組倒轉引起的劇烈震動中，被震落使電動門無法關到底，這就使水泵倒轉速進一步飛升； (3)鍋爐省煤器入口未裝逆止閥，使鍋 爐內壓力水得以返流，使水泵倒轉有了充足的?動力?； (4)給水泵入口管被震斷，使得返水排大氣，客觀上加大了壓頭動力，終使水泵倒轉到 8748r／ min 的難以置信的高速，使汽動給水泵組損壞報廢； (5)在運行監(jiān)視上，由于運行人員未能正確地判斷出汽動給水泵組在?倒轉?，使倒轉時間延長。事后檢查給水泵損壞報廢，小汽機除汽缸損傷較輕外其余本體部分報廢。 21 1996 年 1 月 28 日 7： 59 分， 2 號機組因鍋爐 MFT，機組解列，聯(lián)動汽動給水泵組跳閘，但由于給水泵出口逆止閥卡澀，高壓給水回流，而鍋爐省煤器前又沒裝逆止閥，使汽動泵組倒轉，產生強裂振動，導致給水泵出口電動門在關閉過程中 (約 1／ 3 位置時 )將電動頭震落，并將各種表管震斷，引燃 大火，給水泵給水入口管也被震斷。 2 號機組 1993 年 12 月投產。 汽動給水泵組倒轉超速 損壞 報廢 事故概況 濰坊發(fā)電廠 2 號機組系亞臨界 300MW 機組，配 100％容量的汽動給水泵。 事故原因分析 EH 油泵 B 泵出口濾網堵， A泵不卸載，造成其電機過負荷熱偶動作， EH 泵跳閘。 12： 13 分 5 號機組并網。又將 EH 油泵由 A 泵切回 B 泵運行。 9： 10 分 EH油泵 B泵出口濾網差壓高，檢修要求切至 A泵運行。最近大修時間是 1992年 12 月。 20 EH 油泵跳閘引起油壓低汽機跳閘 事故概況 石橫發(fā)電廠乙站 1 號機系上海汽輪機廠生產的 TC2F34． 21N 型亞臨界壓力凝汽式汽輪機，出力 300MW。 事故也暴露出運行交接班制度執(zhí)行不好，循環(huán)水房泵的交班人員在無人接班的情況下，即離崗下班，使循環(huán) 水泵房成為無人值班；接班機組長得知循環(huán)水泵房無人值班后卻安排一名不熟悉循環(huán)水泵房的人員去值班。構成一般事故，中斷安全記錄。 22：56分 6號機組并網，恢復正常。 1995 年 11 月 6 日 6 號機組負荷 180MW， A、 B、 D 磨煤機、A、 B 循環(huán)水泵運行。 防止對策 (1)立即修訂?重要輔機設備停服役制度?，對影響主機安全運行或重要輔機消缺，必須填寫?設備停服役?申請單，辦理工作票后執(zhí)行； (2)按 1 號機設計圖紙將主 機直流潤滑油泵控制接線核對改為正確接線； (3)從新廠 700mm管上接一路水，單供泵房用水； (4)取消循環(huán)水泵?潤滑水壓低? (0． 05MPa)跳泵條件，改接信號并完善規(guī)程。因此，直流潤滑油泵跳閘是1 號機化瓦的直接原因； (4)從技術管理上看，廠及職能部門在生產管理上，在執(zhí)行各種制度上不嚴。到 6月 20 日 12： 00 恢復。事故造成汽輪機主軸承報廢、更新、動葉片磨損嚴重。汽機運行人員開啟 A、 B、 C 頂軸油泵； (4)電氣運行人員打開直流潤滑油泵就地控制箱，復歸一下熱偶保護。 1996 年 5 月 14 日 10： 05 熱工車間程控班在循環(huán)水泵房 (海水冷卻 )就地解除 1B 循 環(huán)水泵?潤滑水壓力低?保護時，因措施不當，導致 1B 循環(huán)水泵跳閘， IA 循環(huán)水泵未聯(lián)動投入， 1 號機因失去冷卻水低真空保護動作跳機。 青島發(fā)電廠 1號機跳機化瓦事故 事故概況 青島發(fā)電廠 1 號機系上海汽輪機廠生產的 N300— 17／ 538／538 型亞臨界壓力凝汽式機組，出力 300MW。 防止對策 (1)嚴密監(jiān)視中壓差脹的變化情況。少發(fā)電量 1185萬 kW． h。機組運行中曾出現(xiàn)過中壓差脹值?增大?現(xiàn)象，最大增至 1． 7mm，調整后恢復至1． 1mm 左右， 9 月 21 日 2： 00 在 180MW 負荷穩(wěn)定運行的情況下，中壓差脹值逐漸升高，由 1． 05mm 升至 1． 5mm，后又逐漸降至 1． 3mm， 5： 00 在負荷未變化的情況下，中壓差脹又開 始上升， 6： 09 負荷增至 210MW，中壓差脹繼續(xù)上升，至 7： 30 升至1． 75mm 采取緊急措施未能湊效，向中調匯報情況申請停機檢查， 9， 40 中壓差脹升至 1． 8mm 機組掉閘。 故障前 4 號機并網運行， 3 號機組在小修。 中壓缸差脹無規(guī)律增大 障礙概況 鄒縣發(fā)電廠 2 號機系上海汽輪機廠生產的 N300— 165／ 550／ 550 型亞臨界壓力再熱凝汽機組， 1986 年 12 月投產。 事故原因分析 (1)葉片斷裂及根部裂紋的原因是 Bo 型振動安全裕度不夠，部分葉片葉根小腳安裝間隙過大而引起的； (2)該機故障檢修工期長 (從 5 月 14 日到 6 月 21 日 )是因為制造廠無同型的備用葉片，開缸后等制造廠現(xiàn)加工葉片。事故少發(fā)電量27750萬 kW． h。新更換的葉片材質有 73 片是 1Crl 45 片是 CrllMoV。申請中調批準于 14 日 0： 32停機檢查，結果發(fā)現(xiàn)第 11 級動葉中有一片以根部斷裂甩出，相鄰 4 片嚴重損壞，并將 11 級靜葉撞擊嚴重變形。 15 1988 年 5 月 12 日 21： 50 運行人員發(fā)現(xiàn)部分參數(shù)與正常值有較大偏差，其中；再熱蒸汽冷段壓力由 34． 6kg／ cm2 升高到36kg／ cm熱段由 31． 5kg／ cm2升高到 33． 5kg／ cm2；中聯(lián)門后右側壓力由 31kg／ cm2升高到 32． 5kg／ cm左側由 30kg／ cm2升高到 32kg／ cm2；同時軸瓦鎢金溫度 1 號瓦由 57℃上升到 59℃、2 號 瓦由 79℃上升到 82． 5℃；機組振動也有變化，垂直方向振動值 1號瓦由 4絲升高到 10 絲、 2號瓦由 2絲升高到 4絲、 3號瓦由 18 絲上升高 21 絲。 事故防止對策 (1)大修時對末級葉片及護環(huán)、鉚釘加強檢查、探傷，發(fā)現(xiàn)問題及時處理； (2)加強振動檢測設備的檢查維護工作，確保準確、可靠，防止發(fā)生同類事件時擴大事故。暴露出該低壓轉子末級葉片葉頂護環(huán)鉚接工藝不良、強度不夠。 事故原因分析 事故發(fā)生后省局有關部門的專業(yè)技術人員組成調查組進行了實地調查分析工作。于 12 月 21 日 19： 50 7 號機組修復后并網發(fā)電。事故發(fā)生后省局有關部門的專業(yè)技術人員，哈汽廠工程技術人員及機械部總代表實地察看了損壞情況，制定了修理方案。經盤車 4h 后檢查未發(fā)現(xiàn)異常，決定再次啟動，20： l0 機組沖轉，當汽輪機轉速升到 2630r／ min 時因振動大跳閘，即 破壞真空。機組眺閘后，傾聽機組各部分聲音無異常，轉子惰走 58rain。 15： 45 機組重新啟動， 15： 55 機組達全速，對機組全面檢查正常， 15： 57 發(fā)電機準備并列時， 4 號瓦軸振動突然達360?m，保護動作跳機。 末級葉片護環(huán)脫落 振動大停機檢修 事故概況 十里泉發(fā)電廠 7 號機系哈爾濱汽輪機廠生產的 N300 13 ,出力 300MW,1997 年 11 月投產。 事故原因 葉片斷裂原因系葉片材料不良所致。于 9 月 18 日 9： 28 修復后機組并網、恢復正常。 二、汽輪機及附屬設備 汽機動葉斷裂停機 事故概況 黃臺發(fā)電廠 8 號汽輪機系東方汽輪機廠生產的 N300— 170／537 型亞臨界壓力雙缸雙排汽再熱凝汽機組，出力 300MW，主汽參數(shù) 16． 8MPa／ 537℃， 1990 年 7月制造， 1990年 12 月投產。 防范措施 (1)制造廠家應確?；ジ衅魃a中各種材質的質量，制造出合格的產品； (2)生產建設單位在投運前的互感器交接試驗中必須堅持各項試驗項目試驗合格，包括絕緣支架 的介質損在內。 (4)綜合以上情況，可以認為 PT 爆炸的起因首先是上、下鐵心之間的絕緣支架材質不良，介質損耗大，運行中發(fā)生沿支架縱向層間爬電擊穿，導致第二、三鐵心柱上高壓線圈產生短路電流，同時引起第 4 鐵心柱上的高壓線圈承受 高電壓 (僅兩個線包承受系統(tǒng)工作電壓 )，勵磁電流增加，再加上平衡二、三線圈的短路電流，使第 4 鐵心柱上平衡線圈和高壓線圈嚴重過熱，并在系統(tǒng)電壓作用下發(fā)生匝間短路，進而使第 4 鐵芯柱上的所有線圈燒毀，最終導致整個互感器飛弧爆炸。 事故后對另一臺未爆炸的同批 PT 進行了解體前整體和解體后局部支架 tg?檢查試驗，結果整體支架 tg?為 25． 89％，局部支架 tg?為 61％ (直接法 )，測量時溫度分別為 29． 5℃和33． 5℃，試驗電壓分別為 10kV和 2kV。第 第 3 芯柱的平衡線圈有嚴重的過熱現(xiàn)象，銅線匝絕緣炭化。 (2)對爆炸 PT 的解剖檢查發(fā)現(xiàn)，在 PT 支架中段 (上、下鐵芯之間 )縱向層間有一貫穿性電弧放電通道，在通道的上、下 鐵芯端有一黃豆粒大小的放電孔洞。就是說系統(tǒng)無任何過電壓現(xiàn)象，電廠 220kV 母線也不具備諧振過電壓的條件，所以不是過電壓造成的。 (3)設備損壞情況 I母線 B相 PT 爆炸，打壞 C相和避雷器 B相瓷套及刀閘 A、C 相支持瓷柱；Ⅱ母線 C 相 PT 爆炸，打壞避雷器 B、 C 相瓷套及C 相導線支持瓷柱，共損壞了 PT4 個、避雷器 3 個、支持瓷柱 3個，兩個 PT端子箱及近 100m電纜。 停機后廠連夜組織搶修，Ⅱ母線 PT、避雷器全部換新，另外更換了被打壞的 C 相導線支持瓷柱。保安電源自投成功，使升速至 2950r／ min 的 1機組被迫打閘停機。正在處理時，網控發(fā)現(xiàn)Ⅱ母線電壓表 (切換開關打在 A、 C 位置 )指示 300kV以上針檔處，約半分鐘于 20時 52分一聲巨響，Ⅱ母線 C 相 PT 又爆炸起火，情況同 I 母線。 20 時 40 分，合上 212 開關，鄒龍線與系統(tǒng)并環(huán)良好。因廠用電中斷， 1 號爐甲乙吸、送風機低油壓啟動掉閘，緊急停爐保護動作，關閉 1 汽輪機自動主汽門和中聯(lián)門。甲、乙再熱器安全閥動作，鍋爐 水位急劇下降，電氣將發(fā)電機勵磁開關拉掉，同時，拉掉廠用 6kV I 段1601 開關，Ⅱ段 1602 開關。 (2)事故經過及處理情況 1986 年 6 月 2 日 20 時 12 分，升壓站 220kV 1 母線 B 相 PT突然爆炸起火，瓷套炸成粉碎，最遠的崩出