【正文】 uct. Some factories are that the module burns through have brought about the entire servo since iron powder accumulates , lose several hundreds of thousand yuan. The location examining that the ponent is easy to deride responds to 5 ponents easy to damage location according to regulation periodic inspection。南通職業(yè)大學機械系畢業(yè)論文 31 可能沒有做到十分的規(guī)范，存在很多不足之處，但在這半年時間里，自覺從中獲益匪淺。在做工藝的可行性分析和方案的論證時，同事之間的溝通、相互學習、相互促進，使我受到不少啟發(fā)和鼓舞。在此，我謹向指導老師表示衷心的感謝和深深的敬意。在此要特別感謝陳旭東，馬敏莉，陳廣健等老師的精心指導大力支持！首先，我要感謝我的老師在論文的開題、實施、撰寫和完成的每一個過程中， 都得到了他們的悉心指導和幫助?？傊?，畢業(yè)設計達到了溫故而知新的效果，為進入社會實際工作做了比較系統(tǒng)的準備。 但是，由于實際設計和生產(chǎn)經(jīng)驗很少，對結構設計和工藝計算、安排的實際合理性沒有把握。對機械結構和工藝設計方法和原則，以及設計計算進行了研究和實踐，獲得了一定的設計經(jīng)驗。 南通職業(yè)大學機械系畢業(yè)論文 30 結束語 在指導老師和教研室其他老師的指導和幫助下，我認 真、嚴謹?shù)耐瓿闪水厴I(yè)設計，并達到了預期的效果。它的大小取決于機床的制造精度、夾具的懸伸長度和離心力 的大小等因素。 ，因此 X1max=+ = 夾具 體與過度盤止口的配合尺寸為￠ 160H7/js6，查表得： H7為上偏差 下偏差 0mm， js6 為177。 2）、夾具誤差為限位基面與止口軸線間的距離誤差，即夾具總圖上的尺寸要求公差為 ，以及限位基面相對安裝基面的平行度和垂直度誤差 ，兩 者兼容。工件在夾具上定位時，定位基準與限位基準是重合的 基準位移誤差δ Y 也為零，因此，尺寸￠ 405177。 南通職業(yè)大學機械系畢業(yè)論文 28 定位精度的分析 倆壓塊對￠ 405 對稱度的要求為 定位座對 5176。由于該夾具主要是以平面為主要定位基準，且在車床上加工，而工件的形狀與尺寸決定了他采用心軸、卡盤內(nèi)的夾具。為了避免夾緊變形，將 夾緊點選擇為通徑法蘭的外側，施力方向垂直于主要定位面，符合夾緊原則。 如圖所示 ，此圖為工序簡圖，上面則有須加工精度要求。 由于閥體本身為規(guī)則體，所以定位的時候就可以以自己本身的表面為定位面。 ，故可認為基準位移誤差為δ Y=+= 而基準內(nèi)不重合誤差為δ B=0 故定位誤差為δ D=δ Y+δ B = 2）、因夾緊點選擇恰當，工件不會產(chǎn)生夾緊變形，故夾緊誤差 δ J=0 3）、車加工一般可認為不產(chǎn)生對刀誤差， 故 δ T=0 4）、 夾具安裝時，靠 2 個校正絲桿確定其在車床上的位置的，打表時的誤差范圍不會超過 ，故夾具的安裝誤差為δ A= 5）、加工方法誤差難于確定，假設一個保守值 ，即 δ G= 綜合以上可知： δ D+δ J+δ T+δ A+δ G=++=＜ 故本工序該項加工精度可以充分予以保證?？刹贿M行精度分析。由于本夾具只需要一次裝夾，所以大大的減少了裝夾誤差。為了使夾緊可靠，布置四個夾緊點，分別通過螺母，有倆邊的壓板進行夾緊。 2. 確定夾緊方案 根據(jù)工件形狀特點，夾緊點不宜放于圓形外輪廓表面上，以免工 件產(chǎn)生 夾緊變形，不利用保證面本身的尺寸精度。從而滿足工序的定位要求。 由于閥體本身為規(guī)則體，所以定位的時候就可以以自己本身的表面為定位面。夾具體安裝基面的形式有很多中，而本次夾具的設計主要是機床主軸的配合。 夾具在機床上的安裝都是通過夾具體上的安裝基面與機床上相 表面的接觸或配合實現(xiàn)的。因此，夾具體需 要有一定的壁厚，鑄造和焊接夾具體常設置加強筋，或在不影響工件裝卸的情況下采用框架式夾具體。夾具體要承受較大的切削力和夾緊力。為了使夾具體尺寸穩(wěn)定，鑄造夾具體要進行時效處理，焊接和鍛造夾具體要進行南通職業(yè)大學機械系畢業(yè)論文 24 退火處理。所以選用與前兩道一樣的切削用量。 140 道的機動工時為 48s， 150 道的機動工時為 54s。 所以工序的基本時間為： T j= Tj1+ Tj2+ Tj3+ Tj4 =5+6+23+33+7+6 =90s 用同樣的原理算 出其它工序的時間 （見附表） 工序 1 150、 160 切削用量及基本時間的確定 本工序為鉆孔 ,刀具采用高速鋼復合鉆頭 ,直徑 d=25mm 鉆 4 個孔 , 使用切削液。 基本時間的確定（見參考文獻 [1]表 ） 確定粗車外圓￠ 195h11 的基本時間： Tj1=（ l+l1+l2+l3） I /f n =L I /f n l1=（ a p/t g K c） +（ 2～３） l2=3～ 5 l3單件小批生產(chǎn)時的試切附加長度 主偏角 kr=90176。加工余量皆可一次走刀切除，車端面、 V 型密封槽、凸臺及內(nèi)止口的 a p=。PC＜ PE，故所選的切削用量可在 C6201 機床上進行。 5）、校驗機床效率 由參考文獻 [4]得σ b=580970 Mpa，HBS=166277， a p≤ ， f≤ ， V≤ 46m/min 時， Pc=?，F(xiàn)采用查表法確定切削速度。 Ff 的修正系數(shù)為 Kγ 0Ff=， Kγ s Ff=， KkrFf=（表 ），南通職業(yè)大學機械系畢業(yè)論文 20 故實際進給力為 Ff=760 = 由于切削時的進給力小于機床進給機構允許的進給力，故所選的 f =。 根據(jù)參考文獻 [3]，當材料σ b=570670Mpa， a p≤ 2mm， f≤ ， kr=45176。 1）、確定切削深度 a p 由于雙邊余量為 ，可在一次走刀內(nèi)切完，故 a p=200197/2 = 2）、確定進給量 f 根據(jù)參考文獻 [4]表 108，在粗車鋼件、刀桿尺寸為 16mm 25mm、 a p≤ 3mm、工件直徑為 100400mm 時， f =按照 C6201 機床的進給量（參 考文獻 [1]表 ），選擇 f = 確定的進給量尚需滿足機床進給機構強度的要求，故需進行校驗。 ,刀傾角λ s=0176。副偏角 k r39。 =6176。根據(jù)表 ，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前到面，前角γ 0=12176。 確定車外圓￠ 195h11mm 的切削用量 所選刀具為 YT5 硬質(zhì)合金可轉位車刀。 工序 50 切削用量及基本時間的確定 切削用量 本工序為粗車（車端面、外圓及內(nèi)止口）。= A0=25 ?? 確定切削用量及基本時間（機動時間） 切削用量一般包括切削深度、進給量及切削速度三項。 A2 下 39。 0=+ 下 39。=A1 下 39。A2下 39。由參考文獻 [2]得： 加工表面￠ 195： 粗車工序雙邊余量 ， 半精車工序雙邊余量 南通職業(yè)大學機械系畢業(yè)論文 18 工序尺寸及公差： 粗車到￠ ， es=0， ei= 半精車到￠ 195，公差 h11， es=0， ei= 表面粗糙度： 粗車 Ra= 半精車 Ra= 工藝尺寸鏈的計算： 由上尺寸鏈可得知即 A0為封閉環(huán)， A0 上 =A1 上 A2 下 A0 下 =A1 下 A2 上 =++ = =+ = A0=25 ?? A0 上 39。 IT=13，表米那粗糙度要求為 ，根據(jù)經(jīng)濟表面粗糙度 R a 值 /μ 的要求，查參考文獻 [2]表 110，則需要經(jīng)過粗車 半精車。根據(jù)參考文獻 [1]表 查的起總余量為 4,H13 等級，即為上偏差 ES=+，下偏差 EI=0。 校核精車余量 ZH 精 ： ZH 精 min =XH中粗 min XH中精 max = = 故余量足夠。 ，則粗車 H 面工序 尺寸為XH中粗 =146mm。故粗加工余量 ZH 粗 ==。 1)、工序 40 粗車及工序 90 精車 H 端面的工序尺寸計算 查文獻 [1]表 端面加工余量，得精加工余量 ZH 精 =。本工藝中考慮到現(xiàn)場加工精度要 求，現(xiàn)有設備，采用一般的游標卡尺、卡規(guī)、樣板等進行測量。 量具的選擇一般采用通用量具。由于倆側的筋要求比較要，成型不易故選取成型刀具，量具采用導向筋卡規(guī)來進行測量。 刨倆側導向筋，顯然采用刨床。（參考文獻 [1]表 ）刀具還是采用外圓車刀，車 3 道專用夾具、游標卡尺、樣板和卡規(guī)。采用車專用夾具及游標卡尺、樣板、卡規(guī)。 粗精車閥體總長法蘭外圓、凸臺、內(nèi)止口密封槽反平面，因為定位基準的轉換，所以改用 C6136 臥室車床（參考文獻 {1}表 ）同樣采用 90176。選擇 90176。在車床上加工的工序，一般都選用硬質(zhì)合金車刀和鏜刀。在大批、大量生產(chǎn)中應采用各種量規(guī)和高效的檢驗儀器和檢驗夾具等。量具的 選擇主要根據(jù)生產(chǎn)類型和加工精度。 機床的選擇：首先選擇機床時應該考慮機床的加工尺寸范圍應與零件的外廓尺寸相適應；機床的工作精度應與工序的精度要求相適應；機床的生產(chǎn)效率應與零件的生產(chǎn)類型相適應；機床的選擇應考慮車間現(xiàn)有設備條件，盡量采用現(xiàn)在有的設備進行改裝。工件在各機床上的裝卸及各機床間的傳送均由人工完成。 170 清理毛刺、轉入裝配 選擇加工設備及刀具、夾、量具 由于生產(chǎn)類型為大批生產(chǎn)，故加工設備宜用通用機床為主， 以少量專用機床。 140 鉆通徑法蘭螺栓孔 150 鉆中法蘭螺栓孔。 120 精車中法蘭外圓、端面、車止口。 修改后的工藝路線如下： 工序號 工 序 內(nèi) 容 10 鑄造 20 時效 30 涂漆 40 鑄鋼件按規(guī)定要求進行全數(shù)檢驗 50 粗、精車通徑法蘭外圓、凸臺、內(nèi)止口、 V型密封槽反平面 60 粗、精車閥體總長法蘭外圓、凸臺、內(nèi)止口、 V型密封槽反平面 70 粗、精車中法蘭外圓、中心高、內(nèi)止口、 V型密封槽反平面 南通職業(yè)大學機械系畢業(yè)論文 14 80 粗、精車通徑孔聯(lián)接閥座的內(nèi)螺紋及靜密 封面 90 刨倆側導向筋 100 加熱后焊接閥座并保溫、熱補、打磨焊縫處、清理兩通徑法蘭外圓、端面氧化皮。由于才用的是同種工藝，未必顯的設計的工藝路線過于繁瑣，沒采用工序集中的方法，增加了裝夾的次數(shù)，而定位誤差和裝夾誤差也有所增加。在焊接過后若不加工直接鉆孔，精度要求方面難以達到。在焊接過后由于應力變化，組織結構的變化，可能回使零件產(chǎn)生變形，會影響 原已加工通徑法蘭的精度，而通徑法蘭的倆端面表面粗糙度要求為 ，且通徑法蘭孔的加工要求同軸度和圓度的要求也比較的高， 孔的 5176。 由于本加工工藝路線中有 加熱后焊接閥座并保溫、熱補、打磨焊縫處、清理兩通徑法蘭外圓、端面氧化皮。 130 通徑法蘭反平面锪平。 初步擬訂的加工工藝路線如下： 工序號 工 序 內(nèi) 容 10 鑄造 20 時效 30 涂漆 40 鑄鋼件按規(guī)定要求進行全數(shù)檢驗 50 粗、精車通徑法蘭外圓、凸臺、內(nèi)止口、 V型密封槽反平面 60 粗、精車閥體總長法蘭外圓、凸臺、內(nèi)止口、 V型密封槽反平面 70 粗、精車中法蘭外圓、中心高、內(nèi)止口、