【正文】 ) 準備時間從交付烘爐用設(shè)備起大約4周。 7) 提供烘爐報告（包括概述、烘爐記錄的原件復(fù)印和電子版）。 5) 記錄每根熱電偶溫度的記錄儀。 3) 計算機控制系統(tǒng)。 1) 臨時加熱用的烘爐機、吹掃和點火裝置。 3) 烘爐期間排污系統(tǒng)有效投用，烘爐過程完成后鍋爐要放水。 對電廠配合烘爐的要求 1) 烘爐時水質(zhì)合格。 15)在烘爐保溫期間應(yīng)巡回檢查鍋爐和后煙道膨脹。 13)耐火材料烘干期間，維持汽包正常水壓。 12)烘爐啟動前先調(diào)整主蒸汽排氣和疏水門： 汽包排汽門 關(guān)/開至175Pa 主蒸汽排汽/放水 打開 啟動排汽閥 開25% 再熱器排汽/放水 打開 調(diào)整風(fēng)機進口動葉與擋板開度應(yīng)一致。 10)爐膛和分離器上的門孔關(guān)閉，以防止熱量從門孔逸出。 吹灰器孔安裝吹灰器或臨時性將孔封堵，防止煙氣逸出。 6)灰斗底部應(yīng)安裝盲法蘭或安裝灰處理設(shè)備，預(yù)防煙氣逸出。 4)允許煙氣流出煙道的煙囪已完成。 2)所有排氣和疏水管道已連接完成至大氣和排水系統(tǒng)。預(yù)期耐火材料的加熱和冷卻階段的連續(xù)時間大約5～6天。這對于徹底烘干耐火材料是極其重要的。在國外，這項工作由選定的耐火材料安裝者提供臨時用烘爐機來實施完成。 本說明書推薦美國ALSTOM公司使用臨時烘爐機加熱CFB鍋爐的烘爐方法。而國外利用爐膛和煙道上的人孔門及看火孔，在敷設(shè)有耐磨耐火保溫材料的部位處，分別布置臨時烘爐機加熱和控制溫度，用這種方法加熱產(chǎn)生的熱源是熱空氣，不會直接沖刷耐火保溫材料和產(chǎn)生局部區(qū)域高溫，且容易控制爐膛和煙道不同溫度的需要。 烘爐的熱源一般采用兩種方式，使用木柴和啟動燃燒器或安裝臨時烘爐機。因此，鍋爐在正式投入運行以前需按控制加熱的方法進行烘爐。 烘爐的方法及過程 耐磨耐火材料主要布置在爐膛布風(fēng)板、爐膛錐段部分、爐膛上部的水冷屏和屏式過熱器下部表面及穿墻部分、旋風(fēng)分離器（包括進出口煙道）、回料器、冷渣器等部位。 7) 鍋爐有關(guān)的熱工儀表和電氣儀表均已安裝和試運完畢，校驗結(jié)束，可投入使用。 5) 燃油系統(tǒng)安裝完畢，水壓試驗、儀表試驗等所有工作已完成，可向鍋爐啟動燃燒器正常供油。 3) 進行爐膛、煙風(fēng)道、旋風(fēng)分離器、回料裝置、冷渣器及空氣預(yù)熱器等內(nèi)部檢查、清除雜物。 烘爐前的準備工作及應(yīng)具備的條件 1) 鍋爐本體、回料系統(tǒng)及煙風(fēng)系統(tǒng)的安裝工作結(jié)束，耐磨耐火材料施工完畢，漏風(fēng)及風(fēng)壓試驗合格。若材料不經(jīng)烘爐直接投入運行，其水分受熱蒸發(fā)使體積膨脹而產(chǎn)生一定的壓力，致使耐火材料發(fā)生裂縫、變形、損壞、嚴重時耐磨材料脫落。 4 烘爐 烘爐目的 循環(huán)流化床鍋爐的爐膛和煙道內(nèi)表面，均敷設(shè)了大量的耐磨耐火磚、耐火保溫磚，耐磨耐火、耐火保溫澆注材料等。 3 水處理(略) 水處理和鍋水不在本公司控制范圍之內(nèi)，電廠實際操作時應(yīng)遵照鍋爐行業(yè)標準即可。對不可疏水的過熱器（再熱器）管圈中的水，可用臨時加熱設(shè)備將其溫度維持在結(jié)凍溫度以上。 1）由于鍋爐在水壓試驗與第一次煮爐以及酸洗之間通常會延遲一段時間，在這段時間里，機組應(yīng)維持充滿水的狀態(tài)，以不致使空氣進入。 水壓試驗后的規(guī)程 通過汽包的排氣口引入氮，使機組充壓至21～34KPa左右。 水壓試驗 按照鍋爐法規(guī)的要求進行水壓試驗。含有不銹鋼管的過熱器和再熱器，在存在苛性堿和氯化物的條件下特別容易產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕裂紋。 應(yīng)避免使用由固體化學(xué)物處理過的水充水。處理應(yīng)包括10ppm的氨和200ppm的聯(lián)氨。一旦過熱器與再熱器充滿水后，就應(yīng)從過熱器排氣口或疏水口取樣，進行分析，以確保所充的水中不含雜質(zhì)。 充水用水 用戶應(yīng)提供如下規(guī)定的處理水。這樣易于充水，且能盡量減少夾入的空氣。 4) 通過正常充水接頭繼續(xù)給鍋爐充水。 3) 用與過熱器同樣的方法給再熱器充水。 充水 1) 通過一只適當?shù)某隹诮宇^（例如末級過熱器出口集箱的疏水管或排氣管）給過熱器充水，直到所有部件都充滿水，并溢流入汽包為止。如果水壓試驗在等于或低于正常工作壓力下進行，則只需關(guān)閉安全閥本身就夠了。充水時，打開所有常用的放氣閥（例如過熱器連接管道放氣閥、省煤器連接管道放氣閥、汽包放氣閥）。通常應(yīng)遵守下列基本程序： 準備工作 1) 在向水冷壁和過熱器開始充水前，應(yīng)確認所有汽包和集箱中的外來物質(zhì)都已清除。如果鍋爐在再熱器進口沒有安裝截止閥，這些進口應(yīng)該用盲法蘭隔斷。根據(jù)安全的要求，受壓部件檢修后的水壓試驗通常在正常的工作壓力或設(shè)計壓力下進行。 2 水壓試驗程序 介紹 水壓試驗是對安裝完畢的鍋爐承壓部件進行冷態(tài)檢驗，目的是檢查鍋爐承壓部件的嚴密性，以確保鍋爐今后的安全、經(jīng)濟運行。 鍋爐整體啟動前的準備 鍋爐整體啟動試運前，應(yīng)已完成各系統(tǒng)主要設(shè)備的分部調(diào)試外，還須完成鍋爐的水壓試驗，烘爐，冷態(tài)空氣動力特性試驗，清洗鍋爐本體，蒸汽管道吹掃，鍋爐點火試驗，鍋爐安全閥整定，輔機聯(lián)鎖保護試驗，鍋爐主保護試驗等主要工作。 循環(huán)流化床鍋爐調(diào)試及運行操作規(guī)程1 鍋爐啟動調(diào)試 鍋爐調(diào)試重要性 鍋爐啟動調(diào)試是全面檢驗主機及其配套設(shè)備的設(shè)計、制造、安裝、調(diào)試和生產(chǎn)準備工作的質(zhì)量的重要環(huán)節(jié)，是保證今后鍋爐安全、可靠、經(jīng)濟運行的一個重要程序。 結(jié)束語 四臺 DG260/，運行穩(wěn)定，性能良好，鍋爐負荷、蒸汽參數(shù)達到設(shè)計要求?？紤]吹灰器為聲波吹灰器，吹灰效果不佳， 4機組吹灰器改為蒸汽吹灰，排煙溫度一般維持在 130℃左右。停爐后，打開尾部煙道人孔門，發(fā)現(xiàn)受熱面積灰嚴重，用壓縮空氣人工將過熱器、省煤器、空預(yù)器積灰吹掉。排煙溫度兩側(cè)偏差過大的原因，經(jīng)過檢查發(fā)現(xiàn)，煙道有漏風(fēng)現(xiàn)象，缺陷消除后，運行過程中爐膛兩側(cè)給煤、配風(fēng)均勻，燃燒工況穩(wěn)定，排煙溫度兩側(cè)偏差過大得到消除。再次啟動，控制點火風(fēng)道壁溫 1200℃，風(fēng)室溫度 800℃以下，床溫 500℃以上，即脈沖投煤使床溫緩慢上升至 650℃以上，投煤即可穩(wěn)定燃燒。經(jīng)過多次調(diào)整，點火風(fēng)道壁溫達到 1300℃，床溫上升至 600℃，開始投煤，投煤后幾分鐘，床溫上升，但床壓、風(fēng)室壓力下降，風(fēng)室壓力下降到 3KPa以下，停爐檢查，風(fēng)帽燒毀 200多個。煤粒度達到要求后可降低冷渣器冷卻風(fēng)量。但如果因煤粒度大，為了順利排渣長期采取大冷卻風(fēng)量運行是不可取的，一方面影響鍋爐整體運行的經(jīng)濟性（風(fēng)機電耗增加、排煙溫度增高），另一方面冷渣器內(nèi)風(fēng)帽的磨損會加劇。運行中為了適應(yīng)現(xiàn)狀，采取了提高冷渣風(fēng)機出口風(fēng)壓，冷渣器冷渣風(fēng)量超出設(shè)計風(fēng)量的運行方式，這樣采用“ J”閥風(fēng)或吹掃壓縮空氣均能順利排渣。在高負荷二次風(fēng)總量較大時，上、下二次風(fēng)的分配按約 5∶ 5比例控制，低負荷時二次風(fēng)總量小，為了保證二次風(fēng)的入爐速度，可采取減小一層開大另一層的控制方式。試運期間對上、下二次風(fēng)也進行了調(diào)整，由于二次風(fēng)占總?cè)紵L(fēng)的份額僅只有約 30%，因此調(diào)整的幅度不大。因此，較大的播煤風(fēng)量在鍋爐啟動初期床壓較低時，對改善入爐煤的播散均勻性和床溫的均勻性有較大好處。 播煤風(fēng)的調(diào)整 當爐膛床壓低于 5kpa時，給煤口附近床溫高于其它床溫點，提高播煤風(fēng)壓及風(fēng)量后，給煤口附近床溫與其它床溫點趨于一致。 給煤機投運方式調(diào)整 試驗表明在四臺給煤機不對稱投運 (一側(cè)單臺給煤機運行 )甚至兩側(cè)爐膛給煤量相差較大的運行方式下 ,床溫仍較均勻。根據(jù)經(jīng)驗，鍋爐滿負荷運行時爐膛床壓宜控制在 6～ 8KPa范圍內(nèi)。試驗表明，床壓對鍋爐燃燒效率沒有明顯影響，且床壓在較寬的運行范圍內(nèi)都能保證鍋爐負荷、蒸汽參數(shù)達到設(shè)計要求，但試運過程中也明顯地反應(yīng)出床壓過低不利于鍋爐穩(wěn)定運行，主要表現(xiàn)在床壓過低，床溫均勻性差，波動大。床壓反應(yīng)了爐膛內(nèi)固體粒子的總量。 床壓的調(diào)整 對該爐而言，爐膛床溫宜控制在 850～ 930℃范圍，當排渣或燃料變化時有利于鍋爐運行的穩(wěn)定。當冷渣器一側(cè)連排能控制爐膛床壓時 ,另一臺冷渣器也應(yīng)定時排渣 ,初期可通過選擇室的事故放渣管放掉沉積在爐膛底部大塊矸石 ,以防將選擇室堵塞 ,待選擇室的事故放渣管排出細灰時將事故放渣管關(guān)閉 ,方可正常排渣。 在試運期間，由于燃料中的大塊矸石沉積在爐膛底部，造成流化不均，不易排出。在負荷及燃料特性一定條件下，調(diào)整一次風(fēng)量（一次風(fēng)率），燃料在爐內(nèi)不同高度的放熱率將會發(fā)生變化，從而使床溫發(fā)生變化，同時，沿爐膛高度的煙溫分布也會有所變化，但整個燃燒室的平均溫度水平不會有多大變化（燃燒室的平均溫度水平與燃燒過?？諝庀禂?shù)有關(guān)），因此，床溫對鍋爐燃燒效率的影響更確切地說是風(fēng)量分配、燃燒過剩空氣系數(shù)對燃燒效率的影響。 在一定的負荷和燃料條件下，一次風(fēng)量增加，床溫降低，反之，床溫升高，這是因為一次風(fēng)量增加，密相區(qū)煙氣帶走的熱量增加，同時因為床層流化速度有一定提高，使燃料中的細粒子進入到爐膛上部空間燃燒的量有增加趨勢，所以床溫降低，相反，床溫升高。熱工調(diào)試內(nèi)容包括：熱工信號及連鎖保護校驗、熱工信號邏輯及報警系統(tǒng)試驗、鍋爐爐膛安全監(jiān)控系統(tǒng)試驗、負責 DCS端子排以外的熱控裝置的二次調(diào)整、鍋爐各種自動及保護的投運。試運期間，鍋爐各主要參數(shù)均達到或接近（由于機組額定電負荷為 /小時，鍋爐 230t/h蒸發(fā)量就能滿足要求）設(shè)計要求，鍋爐運行穩(wěn)定，性能良好。 回座壓力： 過熱蒸汽安全閥 起座壓力： 安全閥機械部分調(diào)試于 2004年 1月 17日 0： 30結(jié)束。未發(fā)現(xiàn)泄漏。 2004 年1月16日。第二階段于 1月 9日 3： 15開始，次日 3： 25結(jié)束，主蒸汽管路沖管 32次，并進行了主蒸汽母管、減溫減壓器及熱網(wǎng)管線及汽包、過熱蒸汽管道上安全閥脈沖管的吹掃，經(jīng)電廠、監(jiān)理、電建及調(diào)試單位共同對靶板進行了檢查，一致認為靶板滿足驗收標準要求。 鍋爐沖管采用蓄能降壓沖管。整個烘爐期間，升、降溫均按照烘爐方案進行，未超出耐火材料廠家規(guī)定的范圍。 本鍋爐烘爐采用烘爐機用熱煙氣干燥方式來完成，烘爐從 2003年 12月 17日開始 ,到 2003年 12月 29日結(jié)束，歷時 13天。油槍吹掃系統(tǒng)應(yīng)能及時投運，以免油槍積碳堵塞，影響霧化質(zhì)量。我們認為，該油管路系統(tǒng)需做調(diào)整，以便使槍前回油系統(tǒng)及回油調(diào)節(jié)系統(tǒng)正常。在油槍霧化試驗期間，經(jīng)多次試驗比較，霧化質(zhì)量在爐前回油快關(guān)閥及爐前回油手動閥關(guān)閉，只開供油回路時比爐前回油快關(guān)閥及爐前回油手動閥開啟時霧化質(zhì)量好，因此，在點火啟動時均采用爐前回油快關(guān)閥及爐前回油手動閥關(guān)閉，只開供油回路，用回油調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)供油壓力的方式。 油燃燒系統(tǒng)投運前配合有關(guān)單位，對各閥門進行了開關(guān)試驗，并對燃油系統(tǒng)進行了檢查。 “J”閥（回料器）回料觀察 投煤試運前對 J閥內(nèi)風(fēng)帽小孔逐個進行了多次清理疏通 ,由于回料器系統(tǒng)風(fēng)室人孔、管道漏風(fēng)，風(fēng)壓較低，安裝公司對該問題進行了處理，試運期間，回料器工作正常。為解決選擇室堵塞，不能排渣的問題，根據(jù)東鍋調(diào)試的建議，加裝事故排渣管，在以后的運行中發(fā)揮了明顯作用。在試運初期，由于入爐煤煤質(zhì)差，嚴重偏離設(shè)計煤種，灰分達 52%（設(shè)計為 %），煤中有大量的大塊石頭，使用 J閥風(fēng)無法順利排渣，有時只能使用壓縮空氣進行吹堵排渣 ,并且多次選擇室堵塞，打開選擇室處理，在風(fēng)帽處堆積大量石塊。經(jīng)調(diào)整冷渣器進渣管熱電偶，對排渣的影響已基本消除，在運行時主要通過觀察冷渣器第一室的溫度、床壓以及輸渣管渣溫變化來判斷有無進渣。在輸渣風(fēng)總管上加手動閥，暫時解決了排渣自流問題。在爐膛內(nèi)床料良好流化狀態(tài)下，啟動 J閥風(fēng)機，進行排渣觀察試驗，輸渣風(fēng)壓力 30Kpa左右， 在排渣電動門及輸渣風(fēng)手動門全關(guān)狀態(tài)時，大渣在甲、乙冷渣器輸渣管內(nèi)大量自流，無法控制。 冷渣器能否正常工作是鍋爐正常運行的必要保證，因此，我們在排渣試驗前對兩側(cè)冷渣器及輸渣管進行了仔細的檢查，結(jié)果發(fā)現(xiàn)冷渣器內(nèi)有較多烘爐時的保溫材料，選擇室及輸渣管內(nèi)有較多的耐火材料，冷渣器輸渣管熱電偶過長，易將輸渣管堵塞，無法排渣。 床料流化特性及流化均勻性試驗采用 10mm以下的流化床爐渣，料層厚度約 650mm。安裝公司對此進行了處理。 冷渣器布風(fēng)板阻力試驗由于冷卻風(fēng)量小、波動大，數(shù)據(jù)可靠性差，由此計算出的風(fēng)量值不可靠，因此無法整理出合理的風(fēng)量與布風(fēng)板阻力的關(guān)系曲線。通過多次反復(fù)檢查，鍋爐風(fēng)系統(tǒng)有較多的風(fēng)門擋板實際位置與 DCS顯示不符的問題已解決 ,單多數(shù)調(diào)節(jié)擋板全關(guān)狀態(tài)下關(guān)閉不嚴 ,仍需進一步解決。由于風(fēng)量測量裝置廠家的設(shè)計數(shù)據(jù)在試運期間多次修改 ,根據(jù)廠家最后提供的數(shù)據(jù)， DCS上顯