【正文】 現(xiàn)場澆筑（包括預制拼裝）構件 式中 —在作用（或荷載）短期效應組合下構件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力，按公式（）計算； —在荷載長期效應組合下構件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力，按公式（）計算； —扣除全部預應力損失后的預加力在構件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的混凝土預壓力，按《預規(guī)》JTG ； —由作用（或荷載）短期效應組合和預加力產(chǎn)生的混凝土主拉應力，按《預規(guī)》JTG ； —混凝土的抗拉強度標準值，按《預規(guī)》JTG 。從一開始施加預應力，其預應力鋼筋和混凝土就開始處于高應力下。翼緣位于受壓區(qū)的T形截面或I形截面受彎構件，箱形截面受彎構件的正截面承載能力可參照T形截面計算，由于本設計未考慮普通鋼筋，故其正截面抗彎承載能力按下列規(guī)定進行計算時也不考慮普通鋼筋的影響，所以有：1 當符合下列條件時 （）應以寬度為的矩形截面按下面公式計算正截面抗彎承載力： 混凝土受壓區(qū)高度應按下式計算： 截面受壓區(qū)高度應符合下列要求： 當受壓區(qū)配有縱向普通鋼筋和預應力鋼筋，且預應力鋼筋受壓即（）為正時 當受壓區(qū)僅配縱向普通鋼筋或配普通鋼筋和預應力鋼筋，且預應力鋼筋受拉即（）為負時 2 當不符合公式（）的條件時，計算中應考慮截面腹板受壓的作用，其正截面抗彎承載力應按下列規(guī)定計算： 式中 —橋梁結(jié)構的重要性系數(shù)，按《預規(guī)》JTG ，本設計為二級，取=； —彎矩組合設計值； —混凝土軸心抗壓強度設計值，按《預規(guī)》JTG ； —縱向預應力鋼筋的抗拉強度設計值，按《預規(guī)》JTG ； —受拉區(qū)縱向預應力鋼筋的截面面積； —矩形截面寬度或T形截面腹板寬度，本設計應為箱形截面腹板總寬度； —截面有效高度，此處為截面全高； 、—受拉區(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋和預應力鋼筋的合力點至受拉區(qū)邊緣、受壓區(qū)邊緣的距離； —受壓區(qū)普通鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離； —T形或I形截面受壓翼緣厚度； —T形或I形截面受壓翼緣的有效寬度，按《預規(guī)》JTG 。根據(jù)《預規(guī)》JTG D622004對于全預應力梁在使用荷載作用下，只要截面不出現(xiàn)拉應力就不必進行抗裂性驗算。驗算中用到的計算內(nèi)力值為第七章內(nèi)力組合值。連續(xù)梁墩臺基礎的沉降與地基土壤的物理力學特性有關，一般隨時間而遞增，要經(jīng)過相當長的時間才能接近沉降的終極值。 溫度次內(nèi)力的計算溫度次內(nèi)力的計算公式按砼橋p98(3313)式計算溫差應力 式中 N0—橋面板重心處由溫差引起的縱向力；A1—橋面板截面面積； t—溫度差； α—混凝土線膨脹系數(shù)，按《公路橋涵設計通用規(guī)范》 JTG D60—2004的規(guī)定采用； Eh— 混凝土彈性模量； e=橋面板重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負值； M—N0對全截面產(chǎn)生的初彎矩； M—N0對全截面產(chǎn)生的二次彎矩； M—N0對全截面產(chǎn)生的總彎矩； 由于箱形截面計算過于復雜，我們先把它換算成工字形截面，只要保證面積相等，慣性矩相等。 預加力引起的次內(nèi)力在預加力作用下，梁會發(fā)生撓曲變形。實際上，徐變次內(nèi)力是由于體系轉(zhuǎn)換（即從靜定結(jié)構到超靜定結(jié)構）而產(chǎn)生的，因此在施工時應盡量避免反復的體系轉(zhuǎn)換次數(shù)。施工階段利用截面考慮重量的截面布置鋼束純截面純截面張拉鋼束純截面純截面注漿換算截面換算截面由邁達斯得出支點、跨中截面的幾何特性如下圖所示：表261 幾何特性計算單元位置面積(m^2)考慮重量的截面面積中和軸移動距離局部y(m)局部z(m)1I01J015I015J030I030J045I045J060I060J080I080J0100I0100J0115I0115J0130I0130J0145I0145J0160I0160J0 27主梁次內(nèi)力計算 徐變次內(nèi)力的計算靜定結(jié)構由混凝土的徐變不會產(chǎn)生徐變次內(nèi)力。（1）主梁現(xiàn)澆并張拉預應力鋼筋主梁混凝土達到設計強度90%后，進行預應力的張拉，此時管道尚未灌漿，所以其截面特性為計入非預應力鋼筋影響的凈截面，該截面的截面特性計算中應扣除預應力力管道的影響。 （使用階段扣除全部損失的有效預應力值） （張拉錨固階段的有效預應力）2．6主梁截面的幾何特性計算依據(jù)《橋規(guī)》（JTG D62—2004），采用換算截面計算， 依據(jù)JTG D62—；依據(jù)JTG D62—換算截面面積計算公式為： 凈截面面積計算公式為： 后張法預應力混凝土梁主梁截面幾何特性應根據(jù)不同受力階段分別計算。ξ（MPa） 式中：ψ——張拉系數(shù)，一次張拉時，ψ=；超張拉時，ψ=； ξ——鋼筋松弛系數(shù)，I級松弛（普通松弛），ξ=；II級松弛（低松弛），ξ=；——傳力錨固時的鋼筋應力，對后張法構件 =；對先張法構件，=。預應力損失產(chǎn)生時，預應力孔道還沒壓漿，截面特性取靜截面特性（即扣除孔道部他的影響 鋼束松弛損失鋼束松弛（徐變）引起的應力損失（）此項應力損失可根據(jù)〈〈公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范〉〉JTG D62—2004 條的規(guī)定，按下列公式計算。若逐一計算的值則甚為繁瑣，可采用下列近似計算公式 N——計算截面的分批張拉的鋼束批數(shù).鋼束重心處混凝土法向應力： 式中M1為自重彎矩。取195GPa。預應力鋼筋與管道之間摩擦引起的應力損失可按下式計算： σcon——張拉鋼筋時錨下的控制應力（=）,μ——預應力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)，對金屬波紋管，θ——從張拉端至計算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以rad計，k——管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，x——從張拉端至計算截面的管道長度,以米計。 預應力損失及有效應力的計算根據(jù)《橋規(guī)》（JTG D622004），預應力混凝土構件在正常使用極限狀態(tài)計算中，應考慮由下列因素引起的預應力損失：預應力鋼筋與管道壁之間的摩擦 σl4錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮 σl2預應力鋼筋與臺座之間的溫差 σl3混凝土的彈性壓縮 σl4預應力鋼筋的應力松弛 σl5混凝土的收縮和徐變 σl6說明：從計算概念上，每根預應力束在每個截面的預應力損失都不一樣，但是由于本設計是畢業(yè)設計教學環(huán)節(jié)，時間有限，所以進行一定的簡化，假定預應力束在每個截面的損失相等。H、 錨距的最小間距的要求。F、預應力束筋的布置，不但要考慮結(jié)構在使用階段大彈性受力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構破壞時的需要。D、預應力束筋的布置，應考慮材料經(jīng)濟指標的先進性，這樣往往與橋梁體系、構造尺寸、施工方法的選擇都有密切的關系。由于每根束筋都是一個巨大的集中力，這樣錨下應力區(qū)受力比較復雜，因而必須在構造上加以保證，為此常導致結(jié)構構造復雜，而使施工不便。反之，在跨徑不大的結(jié)構中，如選擇預加力很大的單根束筋，也可能使結(jié)構受力過于集中而不利。避免造成因預應力束筋與錨具型式選擇不當而是結(jié)構構造尺寸加大。由式(4—19)有：(向上取整)由式(4—20)有：（向下取整）當上緣混凝土不至壓碎時，當下緣混凝土不被壓碎時（2） 按承載能力極限計算時有：h0 =he==(m),fcd=,b=,Mp=(KN?m)受壓區(qū)高度為：比較以上兩種情況，取38束鋼筋。 鋼絞線束數(shù)采用15束，有關參數(shù)為：Ap=(m2) 而預應力抗拉設計強度為fpd=1860(MPa),本設計在估算預應力鋼筋時，預應力筋的永存應力取為：σpe=1860=930(MPa)1. 僅在上緣布置預應力鋼束取第61號邊墩支座截面為例，計算如下：（1） 按正常使用狀態(tài)計算：查截面特性，有I=(m4)，A=(m2)，Z上=(m)，Z下=(m)，W 上 =I/Z上=,W下=I/Z下=,K上=W 下/A=,KX=W上/A=,e上==,e下=,Mmax=(KN?m)。因此，在初步計算預應力時，只能以預估值來考慮，本設計用BSAS輸出組合彎矩值來進行設計，此項估算是非常粗略的。其關系為：當承受時， 當承受時， 預應力鋼束的估算按著正常使用極限狀態(tài)的應力狀態(tài)考慮：對于連續(xù)梁體系，或凡是預應力混凝土超靜定結(jié)構，在初步計算預應力筋數(shù)量時，必須計及各項次內(nèi)力的影響。 當截面只在下緣布置力筋Np下以抵抗正彎矩時 當由上緣不出現(xiàn)拉應力控制時： （） 當由下緣不出現(xiàn)拉應力控制時： （）當截面中只在上緣布置力筋N上 以抵抗負彎矩時： 當由上緣不出現(xiàn)拉應力控制時 （） 當由下緣不出現(xiàn)拉應力控制時 （）當按上緣和下緣的壓應力的限制條件計算時(求得預應力筋束數(shù)的最大值)。 一般情況下，由于梁截面較高，受壓區(qū)面積較大，上緣和下緣的壓應力不是控制因素，為簡便計，可只考慮上緣和下緣的拉應力的這個限制條件(求得預應力筋束數(shù)的最小值)。寫成計算式為：對于截面上緣 對于截面下緣 其中，—由預應力產(chǎn)生的應力，W—截面抗彎模量，—混凝土軸心抗壓標準強度。這忽略實際上存在的雙筋影響時（受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預應力筋）會使計算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。，所需預應力筋數(shù)量按下式計算：h0xNdfcd如圖：圖51 截面受力示意圖， ， 解上兩式得：受壓區(qū)高度 預應力筋數(shù) 或 式中 —截面上組合力矩。1 按承載能力極限計算時滿足正截面強度要求： 預應力梁到達受彎的極限狀態(tài)時，受壓區(qū)混凝土應力達到混凝土抗壓設計強度，受拉區(qū)鋼筋達到抗拉設計強度。永久作用標準值效應與可變作用準永久值效應相組合，其效應組合表達式為： 式中 —作用長期效應組合設計值； —第個可變作用效應的準永久值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）=，人群荷載=，風荷載=，溫度梯度作用=，其他作用=；—第個可變作用效應的準永久值。永久作用標準值效應與可變作用頻率值效應相組合，其效應組合表達式為： 式中 —作用短期效應組合設計值； —第個可變作用效應的頻率值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）=，人群荷載=，風荷載=，溫度梯度作用=，其他作用=；—第個可變作用效應的頻率值。當某個可變作用在效應組合中其值超過汽車荷載效應時，則該作用取代汽車荷載，其分項系數(shù)應采用汽車荷載的分項系數(shù)；對專為承受某作用而設置的結(jié)構或裝置，設計時該作用的分項系數(shù)取與汽車荷載同值；計算人行道板和人行道欄桿的局部荷載，其分項系數(shù)也與汽車荷載取同值；、—汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的標準值和設計值； —在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）、風荷載外的其他第個可變作用效應的分項系數(shù)，取=，但風荷載的分項系數(shù)取=；、—在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽