【正文】 ，超高 = m ，緩沖區(qū)高 = m 。停留時間HRT=6h設(shè)計總流量Q=采用圓形池子，池子的有效體積 V=QHRT/24=3006/24=75m3池子有效深取3m,則池面積為A=75/3=25m2則集泥井的直徑取D=6m則實際面積A= 污泥濃縮池（1）容積計算 濃縮后污泥體積： m3/dV0——污泥含水率變?yōu)镻0時污泥體積 池子邊長根據(jù)要求，濃縮池的設(shè)計橫斷面面積應(yīng)滿足：A ≧ QC/M式中：Q———— 入流污泥量，m3/d ；M———— 固體通量，kg/m3每池排出負(fù)荷 選擇XBS300型旋轉(zhuǎn)式潷水器，: XBS300型旋轉(zhuǎn)式潷水器技術(shù)參數(shù)型號流量（m3/h）堰長（m）總管管徑(mm)潷水深度H（m）功率(KW)XBS3003004250污泥處理系統(tǒng)啤酒污水處理過程產(chǎn)生的污泥來自以下兩部分：（1）UASB反應(yīng)器，Q1=，含水率98%；（2）CASS反應(yīng)器，Q2=，含水率99%。排水結(jié)束是最低水位 基準(zhǔn)水位為5m,污泥層高度 保護(hù)水深的設(shè)置是為了避免排水時對沉淀及排泥的影響。:表16 DG超小型離心鼓風(fēng)機(jī)流量50 m3/min電動機(jī)形式TEFC壓縮介質(zhì)空氣電動機(jī)功率75KW出口壓力電動機(jī)電壓220V軸功率52KW重量1t 其占地尺寸為2016㎜1008㎜，高為965㎜（含基礎(chǔ)）。曝氣器的淹沒深度H=，空氣壓力可按下式進(jìn)行估算： 校核估算的空氣壓力值管道沿程阻力損失可由下式估算： 式中： 阻力損失系數(shù)，.取空氣干管長為30m，則其沿程阻力損失 取空氣支管長為40m，則其沿程阻力損失 取空氣小支管長為16m,則其沿程阻力損失 空氣管道沿程阻力損失為設(shè)空氣管道的局部阻力損失為=，則空氣管路的壓力總損失為：取膜片式微孔曝氣器的最大壓力損失為=，則鼓風(fēng)機(jī)的供氣壓力為： ＜。兩池共兩根空氣支管，92根空氣小支管。個～ m2/h選擇QMZM300盤式膜片式曝氣器。暴氣池平均供氣量為： (㎏/)。CASS池生物代謝產(chǎn)泥量為： 式中：a ———— 微生物代謝增系數(shù)，kgVSS/kgCODb ———— 微生物自身氧化率，1/d根據(jù)啤酒廢水性質(zhì)，參考類似經(jīng)驗數(shù)據(jù)，設(shè)計a=，b=，則有：假定排泥含水率為99%，則排泥量為： 每池池底坡向排泥坡度i = ，池出水端池底設(shè)（）m3排泥坑一個，每池排泥坑中接出泥管DN150一根。 = = m 孔口沿隔墻均勻布置。3. 連通口尺寸 隔墻底部設(shè)連通孔，連通兩區(qū)水流，設(shè)連通孔的個數(shù)為3個。所以=4085=1600m3單池面積 CASS池沿長度方向設(shè)一道隔墻，將池體分為預(yù)反應(yīng)區(qū)和主反應(yīng)區(qū)兩部分，靠近進(jìn)水端為CASS池容積的10%左右的預(yù)反應(yīng)區(qū)，作為兼氧吸附區(qū)和生物選擇區(qū)，另一部分為主反應(yīng)區(qū)。如圖34所示為CASS池構(gòu)造。2. 沉淀時間 設(shè)曝氣池水深H = 5m，緩沖層高度 = m，沉淀時間為： 3. 運(yùn)行周期T 設(shè)排水時間td=,運(yùn)行周期為每日周期數(shù)： N= 24/6=41. 反應(yīng)池容積單池容積為 反應(yīng)池總?cè)莘e為 式中：N———— 周期數(shù)；———— 單池容積；———— 總?cè)莘e；n ———— 池數(shù)，本設(shè)計中采用2個CASS池；———— 充水比。： CASS反應(yīng)器進(jìn)出水水質(zhì)指標(biāo)水質(zhì)指標(biāo) CODBODSS進(jìn)水水質(zhì)(mg/l)去除率（%）859050出水水質(zhì)(mg/l)設(shè)計流量Q = 8000m3/d = m3/h =；進(jìn)水COD=，去除率為85% ；BOD污泥負(fù)荷（Ns）為：㎏MLSS；混合液污泥濃度為：X=4000mg/L ；充水比為： ；進(jìn)水BOD= mg/L，去除率為90%。（4）管理簡單，運(yùn)行可靠，不易發(fā)生污泥膨脹。（2）運(yùn)行費(fèi)用低，節(jié)能效果顯著。 CASS反應(yīng)池CASS工藝是SBR工藝的發(fā)展，其前身是ICEAS，由預(yù)反應(yīng)區(qū)和主反應(yīng)區(qū)組成。4. 沼氣柜容積確定由上述計算可知該處理站日產(chǎn)沼氣8960，則沼氣柜容積應(yīng)為4h產(chǎn)氣量的體積確定，即。②水封灌 m，水封灌面積一般為進(jìn)氣管面積的4倍，則 。采用鋼管，%.單池沼氣主管內(nèi)最大氣流量 取D=150㎜，則流速為 ④ 兩池沼氣最大氣流量為 取DN=250㎜，；流速為 2. 水封灌設(shè)計水封灌主要是用來控制三相分離氣的集氣室中氣液兩相界面高度的，因為當(dāng)液面太高或波動時，浮渣或浮沫可能會引起出氣管的堵塞或使氣體部分進(jìn)入沉降室，同時兼有有排泥和排除冷凝水作用。①總產(chǎn)氣量 每個UASB反應(yīng)器的產(chǎn)氣量 ②集氣管 每個集氣罩的沼氣用一根集氣管收集，單個池子共有13根集氣管。渠口附近水深 以出水槽槽口為基準(zhǔn)計算，出水渠渠深：+=，出水渠長為 +=，出水渠尺寸為 。一條溢流堰上共有42個100㎜的堰口，42個140㎜的間隙。s），則堰上水面總長為： 。每個UASB反應(yīng)器處理水量28L/s,查知溢流負(fù)荷為12 L/（m① 單個反應(yīng)器流量 ② m/s，則 槽口附近水深 m，；出水槽尺寸8 m m m；出水槽數(shù)量為4座。出水是否均勻?qū)μ幚硇Ч泻艽蟮挠绊?。每天排泥一次?. 產(chǎn)泥量計算 厭氧生物處理污泥產(chǎn)量取： ① UASB反應(yīng)器總產(chǎn)泥量 式中：△X———— UASB反應(yīng)器產(chǎn)泥量，kgVSS/d ；r ———— 厭氧生物處理污泥產(chǎn)量，kgVSS/kgCOD；Co———— 進(jìn)水COD濃度kg/m3；E———— 去除率，本設(shè)計中取80%。空塔氣流速度 ＜ m/h 符合要求。d)；產(chǎn)氣率為：；需滿足空塔水流速度uk≤ m/h,空塔沼氣上升流速ug≤ m/h。每個反應(yīng)器設(shè)置10根DN150㎜支管， m，配水孔徑采用16㎜， m，= ㎡，孔徑向下， m，每個反應(yīng)器有36個出水孔，采用連續(xù)進(jìn)水。 UASB總高H = 。由斯托克斯工式可得氣體上升速度為：Vb = = = = Va = V2 = m/h ，則： = = , = = ,故滿足設(shè)計要求。一般廢水的μ凈水的μ,故取μ= s；V———— 液體的運(yùn)動粘滯系數(shù)，cm2/s取d = (氣泡)，T = 200С，ρ1 = , ρg = 103g/cm3 ， V = , ρ = ，μ= Vρ1 = = = ( + ) = m校核氣液分離。cos55176。= Sin55176。確定上下三角形集氣罩相對位置及尺寸，由圖可知： BC = b3/sin35176。ln = 7 4 = m2 下三角集氣罩之間的污泥回流逢中混合液的上升流速(V1)可用下式計算： V1 = Q1/S1式中： Q1反應(yīng)器中廢水流量，m3/h； S1下三角形集氣罩回流逢面積，m2；V1 = = m/h m/s,符合設(shè)計要求。 b1 = = m則相鄰兩個下三角形集氣罩之間的水平距離：b2 = b 2 b1 = – 2 = m 則下三角形回流縫面積為： S1 = b2取保護(hù)水層高度h1 = m ,下三角形高度h3 = m ，上三角形頂水深h2 = m ，設(shè)每個UASB池的回流縫的數(shù)目為2 ，則下三角形集氣罩底部寬為：b1 = h3/tgθ式中：b1下三角集氣罩底水平寬度，m。沉淀區(qū)的沉淀面積即為反應(yīng)器的水平面積，即91 m2沉淀區(qū)表面水力負(fù)荷為：q = = = ，符合設(shè)計要求。本工程設(shè)計中，與短邊平行，沿長邊每池布置4個集氣罩，構(gòu)成4個分離單元，則每池設(shè)置4個三相分離器。,使污泥不致積聚，盡快落入反應(yīng)區(qū)內(nèi)。三相分離器的沉淀區(qū)的設(shè)計同二次沉淀池的設(shè)計相同，主要是考慮沉淀區(qū)的面積和水深，面積根據(jù)廢水量和表面負(fù)荷率決定。⑷ 水力停留時間（HRT）及水力負(fù)荷率(Vr) 三相分離器設(shè)計：h4bb2b1b3h2h1h3DCBAEV1V2：三相分離器幾何尺寸圖三相分離器要具有氣、液、固三相分離的功能。1 反應(yīng)器有效高度為5m，則橫截面積 A = = = m2采用2座相同的UASB反應(yīng)器, 則:單池面積 A1 = = = m2⑵采用公壁建造四邊行池比圓形池較經(jīng)濟(jì)，有關(guān)資料顯示，當(dāng)長寬比在2：1左右時，基建投資最省。 設(shè)計水質(zhì)：：UASB反應(yīng)器進(jìn)出水水質(zhì)指標(biāo)水質(zhì)指標(biāo)CODBODSS進(jìn)水水質(zhì)(mg/l)20461209155去除率（%）808550出水水質(zhì)(mg/l) 設(shè)計水量Q = 8000m3/d = 設(shè)計計算 反應(yīng)器容積計算(包括沉淀區(qū)和反應(yīng)區(qū))：V有效 = 式中：V有效 反應(yīng)器有效容積，m3Q 設(shè)計流量，m3/dS0 進(jìn)水有機(jī)物濃量,kgCOD/m3Nv 容積負(fù)荷,kgCOD/(m3 過濾機(jī) 設(shè)計參數(shù)過濾機(jī)設(shè)計水量為：Q = 8000 m3/d = m3/h = m3/s： 過濾機(jī)進(jìn)出水水質(zhì)指標(biāo)水質(zhì)指標(biāo)CODBODSS進(jìn)水水質(zhì)(mg/l)22001300310去除率（%）7750出水水質(zhì)(mg/l)20461209155 設(shè)計計算 機(jī)型選取選取WYB—5型臥式葉片過濾機(jī)，：：WYB—5型臥式葉片過濾機(jī)工作參數(shù)過濾面積/m2筒體直徑/mm工作壓/mpa工作溫度/℃5900≤150 每日的去渣量W = 式中：Q 設(shè)計流量，m3/dC0 進(jìn)水懸浮物濃度，kg/m3C1 出水懸浮物濃度，kg/m3P0 污泥含水率，以97%計 污泥密度，以1000kg/m3計W = = UASB反應(yīng)池 設(shè)計參數(shù) 參數(shù)選取設(shè)計參數(shù)選取如下：容積負(fù)荷（Nv）為：(m3 調(diào)節(jié)池調(diào)節(jié)池是用來均衡調(diào)節(jié)污水水量、水質(zhì)、水溫的變化，降低對生物處理設(shè)施的沖擊，為使調(diào)節(jié)池出水水質(zhì)均勻，防止污染物沉淀，調(diào)節(jié)池內(nèi)宜設(shè)置攪拌、混合裝置。根據(jù)機(jī)械格柵前后水位高差自動控制機(jī)械格柵耙子的開停：。配用電機(jī)功率P=，過水能力60000 m3/d。內(nèi)設(shè)自動機(jī)械格柵CF—1500兩臺及皮帶輸送機(jī)一臺。格柵間距為20mm，設(shè)柵渣量=，,采用機(jī)械清渣。④過柵水頭損失柵條斷面為圓形斷面，由公式： 得，取120mm。③柵槽寬度設(shè)計采用圓鋼為柵條，即=。①平均日流量 最大日流量②格柵間隙數(shù)設(shè)柵前水深h=，過柵流速v=。第3章 處理構(gòu)筑物的設(shè)計計算 第3章 處理構(gòu)筑物的設(shè)計計算 格柵 設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量Q = 8000m3/d = ；取中格柵，柵條選圓鋼；柵條寬度S=，柵條間隙e=，格柵安裝傾角=60176。廢水經(jīng)過格柵后,除去較大的懸浮物及漂浮物,進(jìn)入調(diào)節(jié)池,經(jīng)提升泵至UASB反應(yīng)器進(jìn)行厭氧發(fā)酵,然后現(xiàn)進(jìn)入CASS反應(yīng)器進(jìn)行好氧處理，其工藝流程圖見圖21.格柵提升泵過濾機(jī)沼氣柜調(diào)節(jié)池UASB反應(yīng)器CASS反應(yīng)池污泥濃縮池脫水間廢水污水泥外運(yùn)污泥達(dá)標(biāo)排放集泥井消毒 圖21 廢水處理工藝流程圖本章小結(jié)本章根據(jù)污水的原始設(shè)計資料，結(jié)合污水特點，提出了水解酸化處理工藝。CASS法每個周期的排水量一般不超過池內(nèi)總水量的1/3，而SBR則為3/4，所以，CASS法比SBR法的抗沖擊能力更好。進(jìn)水過程是連續(xù)的，因此單個池子可獨立運(yùn)行；而SBR進(jìn)水過程是間歇的，應(yīng)用中一般要2個或2個以上池子交替使用。CASS法是SBR法的改進(jìn)工藝。廢水經(jīng)過UASB處理后，75%的有機(jī)物被去除，使SBR處理負(fù)荷大大降低，產(chǎn)泥量相應(yīng)減少。同原工藝相比較，每天實際節(jié)約1 500～2 500 m 3 廢水的處理費(fèi)用， 萬元/a。UASB取代原水解酸化池作為整個廢水達(dá)標(biāo)排放的一個預(yù)處理單元，削減了全部進(jìn)水COD的75%