后張法預(yù)應(yīng)力施工方案-文庫吧資料
2024-11-16 08:36本頁面
【正文】 方 程 ： P ＝+ 式中 : F 為施加荷載值 KN P 為壓力表讀數(shù) MPa P＝ + 20 ＝ 3)、 105％ δk 時(shí)： 105％ σk 采用整體張拉，最終 施加荷載值 為 ，表號(hào)： 壓力表與油泵線性回歸方程： P＝ + 式中 : F 為施加荷載值 KN P 為壓力表讀數(shù) MPa P＝ + ＝ 表號(hào)： 壓 力 表 與 油 泵 線 性 回 歸 方 程 ： P ＝+ 式中 : F 為施加荷載值 KN P 為壓力表讀數(shù) MPa P＝ + ＝ 第四層 “（ 1）、（ 2）”兩端對(duì)稱張拉“ ，對(duì)應(yīng)油表讀數(shù) 1） 、初應(yīng)力 10％ σk 時(shí)： 最終 施加荷載值 為 表號(hào)： 壓 力 表 與 油 泵 線 性 回 歸 方 程 ： P ＝序號(hào) 預(yù)應(yīng)力 千斤頂編號(hào) 油表標(biāo)號(hào) 壓力表讀數(shù) 千斤頂編號(hào) 油表標(biāo)號(hào) 壓力表讀數(shù) 1 10％σk C310005B Mpa C310008B Mpa 2 20％σk C310005B Mpa C310008B Mpa 3 105％ σk C310005B Mpa C310008B Mpa 21 + 式中 : F 為施加荷載值 KN P 為壓力表讀數(shù) MPa P＝ + ＝ 表號(hào)： 壓 力 表 與 油 泵 線 性 回 歸 方 程 ： P ＝+ 式中 : F 為施加荷載值 KN P 為壓力表讀數(shù) MPa P＝ + ＝ 2） 、 20％ σk 時(shí)： 20％ σk 采用整體張拉，最終 施加荷載值 為 ，表號(hào)： 壓力表與油泵線性回歸方程： P＝ + 式中 : F 為施加荷載值 KN P 為壓力表讀數(shù) MPa P＝ + ＝ 表號(hào)： 壓 力 表 與 油 泵 線 性 回 歸 方 程 ： P ＝+ 式中 : F 為施加荷載值 KN P 為壓力表讀數(shù) MPa P＝ + ＝ 3)、 108％ δ con 時(shí)： 108％ σ con 采用整體張拉，最終 施加荷載值 為 ，表號(hào)： 壓力表與油泵線性回歸方程： P＝ + 式中 : F 為施加荷載值 KN 22 P 為壓力表讀數(shù) MPa P＝ + ＝ 表號(hào)： 壓力 表 與 油 泵 線 性 回 歸 方 程 ： P ＝+ 式中 : F 為施加荷載值 KN P 為壓力表讀數(shù) MPa P＝ + ＝ 張拉伸長值校核 鋼絞線實(shí)際伸長值量測 鋼絞線分三級(jí)張拉見下表： 荷載等級(jí)（ MPa） 10%σ con 20%σ con 100（ 103） %σ con 測量伸長 (mm) A B C 在相應(yīng)分級(jí)荷載下量測相應(yīng)油缸外陋長度，然后用下列公式計(jì) 算： 序號(hào) 預(yù)應(yīng)力 千斤頂編號(hào) 油表標(biāo)號(hào) 壓力表讀數(shù) 千斤頂編號(hào) 油表標(biāo)號(hào) 壓力表讀數(shù) 1 10％σk C310005B Mpa C310008B Mpa 2 20％σk C310005B Mpa C310008B Mpa 3 108％ σk C310005B Mpa C310008B Mpa 23 L 實(shí)際 =C－ A＋ B－ A 鋼絞線理論伸長值的 計(jì)算 L 理論 =σ 待混凝土強(qiáng)度達(dá)到 100%以上以后方可張拉預(yù)應(yīng)力鋼絞線，預(yù)應(yīng)力筋采用兩端同步張拉的超張拉程序，應(yīng)力從零開始張拉至 σ con，鋼絞線分級(jí)張拉一次錨固 ， 。 6%，如果不符停止張拉，在采取有效措施后方可繼續(xù)張拉。 105) +( 247。 LAB/ES =(320 247。 LCD/ES+σ BC + [1－（κ x2+μθ） ] 13 =320 + [1－ 1/2（κ x2+μθ） ] =320 105) =＋ ＋ = A 張拉端 D B x1 C 孔道長 :x1= θ = 弧度 總伸長等于直線段 AB、 CD 和曲線段 BC 各段伸長之和 需要指出的是平均應(yīng)力的計(jì)算有所區(qū)別： 對(duì)于直線段 AB， σ cd=σ c=320 N/mm2 （注： 補(bǔ) 張拉） 對(duì)于曲線段 BC， σ BC=σ B 105)+(1277 4968247。 LT/ES+σ CD ） ]=1117 N/mm2 L 理論 (2)= σ AB [1－（ ） ]=1277 N/mm2 對(duì)于直線段 CD， σ CD=σ C=σ B [1－ 1/2（ ［ 1－ 1/2（κ x2+μθ）］ σ B=σ A= con= 1437 N/mm2 12 σ BC=1437［ 1－ 1/2（ κ x+μθ）］ κ x+μθ≤ （公式 3） σ 1 計(jì)算段長度內(nèi)起始點(diǎn) (即靠近張拉段處端點(diǎn) )處鋼絞線應(yīng)力(N/mm2) κ 考慮孔道每米長度局部偏差的摩擦系數(shù)，本工程采用金屬波紋管，取值為 μ預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)，本工程采用金屬波紋管，取值為 x 計(jì)算段長度內(nèi)曲線孔道長度（可按公式 1 計(jì)算）（ m） θ計(jì)算段長度內(nèi)兩端點(diǎn)截面處孔道部分切線的 夾角（弧度） 用上述方法計(jì)算伸長值時(shí)，直線形孔道可直接套用公式 2，平均 應(yīng)力取σ con（超張拉時(shí)取 con）；對(duì)于直線段和曲線段組合的孔道應(yīng)分別計(jì)算伸長然后相加。 105 = 由于預(yù)應(yīng)力筋與孔道之間摩擦力的影響，預(yù)應(yīng)力筋沿長度方向各截面的應(yīng)力不是一個(gè)定值，而是自張拉端開始向內(nèi)逐漸減少，因此應(yīng)取應(yīng) 力平均值，對(duì)直線形預(yù)應(yīng)力筋可不考慮孔道摩阻的影響，對(duì)于曲線形孔道應(yīng)考慮摩阻的影響。 105 = L 理論 (3,4)= LT/ES （公式 2） LT計(jì)算段長度內(nèi)鋼絞線實(shí)際受力長度 (mm) ES鋼絞線彈性模量（ 105 N/mm2） σ 計(jì)算段長度內(nèi)鋼絞線平均應(yīng)力 (N/mm2) L 理論 (1)=σ )]= （公式 1） L=4968+（ 2） +2（ 50+100） +2（ 350+70） = 6m 預(yù)應(yīng)力吊車梁 預(yù)應(yīng)力張拉 待混凝土強(qiáng)度達(dá)到 90%以上以后方可張拉預(yù)應(yīng)力鋼絞線，鋼絞線逐根分級(jí)張拉一次錨固，直線形孔道內(nèi)的鋼絞線采用一端張拉，曲線 5 形孔道內(nèi)的鋼絞線采用
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