【正文】 key_2: cz=((*xz+gr)*(+*zt)+(af*(1+gr) (xz+gr))*(+.0025*zt))/(af*(1+gr)+.064*xz)。 key_1: cb=((+gr)*(+.0036*bo)+ (af1)*(1gr)*(+.0025*bo))/(af*(1+gr)+.064)。 } ys=pz/pc。i=kr。 bz=1+(bl1)*xz/(1+gr)。 bs=(bl+gr)/(1+gr)。 gs=af*gl。 pc=pa*pow(ee,)。 ny=.5*(+ny), =1+(+.0025*ta*(1+pow(ee,(ny1)))) )。 for( =1+(+.0025*ta*(1+pow(ee,(ny1))))。 ta=(tk+dt+zc*gr*tr)/(1+gr)。i++) { pg[i]=pkdp*(i+720io)/(ic+720io)。 for(i=0。 sc=hs[ib]/(el1)。 vc=*cc+fp*yx。 fp=py*db*db/4。 ib=(int)fd。 printf(%4d % % % % % % % %\n, i,hs[i],hv[i],ha[i],day[i],lay[i],bt[i],xt[i],gm[i])。 ha[i]=day[i]zd*cos(bt[i]/dr)*wb*wbzd*sin(bt[i]/dr)*jb。 hv[i]=zd*sin(bt[i]/dr)*wbdvy。 hs[i]=(zs[0]zs[i])*1e3。 bt[i]=asin((dxed)/zd)*dr。 dax[i]=dq*(jx*sin((qj+xt[i])/dr)+wx*wx*cos((qj+xt[i])/dr))。 dvx=dq*wx*sin((qj+xt[i])/dr)。 dx=qxdq*cos((qj+xt[i])/dr)。 lj=acos(.5*(ld*ld+lq*lqdq*dq)/ld/lq)*dr。 lax[i]=qc*wx*wx+qs*jx。 wx=(ls*rvxlc*rvy)/(ls*qslc*qc)。 qc=lq*cos(xt[i]/dr)。 lc=lr*cos(gm[i]/dr)。 xt[i]=asin((lyqy)/lq)*dr。 gm[i]=2*atan((sr2*lr*(qxrx))/(2*lr*(qyry)ss))*dr。 ss=lq*lqlr*lrrq*rq。 ray=(1)*or*cos(fi/dr)*wf*wf。 rvy=(1)*or*sin(fi/dr)*wf。 ry=or*cos(fi/dr)。i++) { fi=i+fo。 for(i=0。254。196。221。253。 fd=fbfo。 fo=(acos(qy/oq)acos(((lr+or)*(lr+or)+oq*oqlq*lq)/2/(lr+or)/oq))*dr。 wf=nb*py/30.。fh)。hm,amp。dt,amp。af,amp。pk,amp。mu,amp。md,amp。yx,amp。ed,amp。lq,amp。ld,amp。qy,amp。eo,amp。kz,amp。ic,amp。nb,amp。or,amp。 fscanf(t71,%f,%f,%d,%d,%d,%d,%d,%d,%d,%d,%f,%f,%f,%f,%f,%f,%f, %f,%f,%f,%f,%f,%f,%f,%f,%f,%f,%f,%f,%f,%f,%f,%f,%f, amp。254。196。221。253。 float ne,qt,nm,net,pit,pet,po,nh,git,get,hit,het,nf,fh,af,hm,zt=2108.。 float el,ee,pz,pk,tqi,tk,dp,dt,tr,hi,pu,tz,nt,gl,pa,ta,tc,pc,gs,bl,bs,nv。 double py=。 float pr[721],mo[721],mt[721]。 float hs[721],hv[721],ha[721],gm[721],xt[721],bt[721],lax[721],lay[721]。 float qj,dq,ed,oq,fo,fi,fb,fd,rq,ss,sr,qs,qc,ls,lc,wf,fp,mz,md,ml,mu,vs。main(){ int i,ig,nb,io,ic,kr,kz,kp,eo,ib。其次，我要感謝我們小組的成員張展鵬，徐長峰，沒有我們的共同努力，這篇論文很難圓滿完成，謝謝你們在此次論文設(shè)計過程中與我共同承擔(dān)困難，共同分享喜悅，是你們的鼓勵與支持讓我有勇氣一步一步的往下走，在此，我謝謝你們！最后，我要感謝在我需要幫助人時向我伸出援手的人，這些善良的人有文華學(xué)院圖書館的管理員，謝謝你們幫我找到我需要查詢的資料，還有我的室友，謝謝你們在我學(xué)習(xí)的薄弱環(huán)節(jié)給與我的幫助，還有我的朋友，當(dāng)我C++程序沒有調(diào)試好時，謝謝你們的幫助。從論文題目的初步探討到論文的最終完成，王老師都始終給予我細心的指導(dǎo)和不懈的支持。盡管我的學(xué)科知識仍然匱乏，但老師的諄諄教誨使我有機會走進自己一直向往的學(xué)科，尤其是本文的特種發(fā)動機，他的設(shè)計理念突破了常規(guī)的思維，從內(nèi)燃機曲柄機構(gòu)的設(shè)計及優(yōu)化來提高其效率，根據(jù)本文的初步分析計算，這一思路是非常值得肯定的，在此，我要感謝王元慶老師給我這一論文題目，使我有機會突破常規(guī)思維，從創(chuàng)新思維的角度來重新審視本領(lǐng)域。 結(jié)束語經(jīng)過兩個多月的認真準備，老師的悉心指導(dǎo)，同學(xué)的熱情幫助，本文終于得以完成。由于這里不知道B和d的取值，但知道要求的拉應(yīng)力為4MPa，可以取d=45mm，則B就為50mm。由圖61可知，拉應(yīng)力的最大值超過10MPa，但這只是在個別特殊的方向上，由圖可知，可以取拉應(yīng)力的要求為4MPa，在再拉應(yīng)力大于4MPa的方向上加加強筋，因此，選擇[P]為4MPa的軸瓦材料，另外，這里的負荷是變化的，且軸承與軸之間沒有相對的滑動，因此，軸瓦材料選錫青銅。 有效效率Pet的計算，有： Pet=Pit?Hmt （56） Hmt= （57） 有效油耗Get的計算，有： Get= （58） 指示效率Hit和有效的效率Het的計算，有： （59） （510）編程并分析運行得到的結(jié)果 將以上的計算表達式用C++編寫成程序，具體程序見附錄，運行后將生成0到720度各個量的數(shù)據(jù)，及相關(guān)的模擬動畫，將生成的數(shù)據(jù)用ORIGIIN 進行分析，本課題的任務(wù)是進行強度分析，主要考察的是Q點軸承的強度，由ORIGIIN 分析Q點所受合力隨角度的變化量的曲線圖如下圖61所示： 圖 61由圖可以知道，在曲軸轉(zhuǎn)角為60度左右時，拉應(yīng)力較大，在25度和240附近的壓應(yīng)力較大，在這些方向上軸承的強度應(yīng)該加強?；谝陨系挠嬎?，可以求出發(fā)動機的摩擦損失功率： Nm=Nh+Nf （52） 有效功率net的計算，由有效功率的意義可得： Net=NiNm (53) 有效扭矩TQt的計算，由此得： TQt= （54） 指示壓力Pit的計算，由此得： Pit= （55）其中，ib為從上止點到下止點的角度，hs[ib]表示活塞從上止點到下止點這一過程的位移。有效油耗ge的計算，由相關(guān)資料【7】可得： Ge= (49)有效效率he的計算，由相關(guān)資料【7】可得： He=hi?hm (410)指示功率ni的計算，由相關(guān)資料【7】可得： Ni= (411)其中，ig為氣缸數(shù)，本設(shè)計中取為3；nb為轉(zhuǎn)速，取為5600轉(zhuǎn)/min；有效功率ne的計算，由相關(guān)資料【7】可得： Ne=ni?hm (412)有效扭矩Qt的計算，由此得： Qt= N?m （413）5 基于熱力學(xué)的性能參數(shù)的計算 摩擦損失功率Nm的計算，活塞裙部與汽缸套間的摩擦功率Nh由下式來確定 ，為盡量符合實際，并留有余地，假定除摩擦功率Nh外的機械損失功率為Nf=。指示效率hi的計算，由相關(guān)資料【7】可得： Hi= (47)其中，hl為理論效率。el為幾何壓縮比，其值的計算見附錄編程部分；Pb為排氣始點壓力，pa為進氣終了壓力，動力學(xué)部分已經(jīng)求出。 理論平均指示壓力Px的計算，由相關(guān)資料【7】可得： （41） Ys= (42) Cp= (43) Hp= (44)其中，Pc為壓縮終點壓力；ys為壓力升高比，其值為最高壓力Pz與壓縮終點壓力Pc的比值；cp為初膨脹比；為實際分子變化系數(shù)；hp為后膨脹比，其值為有效壓縮比與出膨脹比之比；ee為有效壓縮比；en多變膨脹指數(shù)，其值可以由迭代法求到一定的精度，見附錄編程部分。這些指標包括理論平均指示壓力，實際平均指示壓力，指示油耗，指示功率，平均有效壓力，有效油耗，有效效率，指示功率，有效功率等。 基于以上的計算，可以求出發(fā)動機的摩擦損失功率： Nm=Nf+Nh (328)由以上可以求得發(fā)動機的有效參數(shù)。即： Ni= MPa (325) Pi= MPa (326)活塞裙部與汽缸套間的摩擦功率Nh由下式來確定 ，為盡量符合實際，并留有余地，假定除摩擦功率Nh外的機械損失功率為Nf=。即，作用在肘連桿大端軸承上的負荷有反推力pr 和質(zhì)量me 所產(chǎn)生的離心力ce ；作用在主端軸承上的徑向負荷和切向負荷則分別為mo、mt 。 驅(qū)動桿大端質(zhì)量和曲拐不平衡質(zhì)量的離心力ce和cr驅(qū)動桿大端質(zhì)量和曲拐不平衡質(zhì)量分別定為me==,則兩者的離心力分別為：Ce= MPa (321)Cr= MPa (322) 驅(qū)動桿的驅(qū)動力Pr對曲拐的切向力Pt和法向力Po由圖31的關(guān)系可得： Pt=Pr?sin(Φ+γ) MPa (323) Po=Pr?cos(Φ+γ) MPa (324)Po以及點R的不平衡質(zhì)量me和mr所產(chǎn)生的離心力ce+cr之合力的一半mo和pt的一半mt作為主軸承的負荷，這一負荷是通過曲柄作用在主軸承上的。 活塞銷P點的合力的分解點P的合力為Pg+PjPf，可分解為對氣缸壁的側(cè)壓力Ph和對主連桿的推力Pd，這兩個力可以用主連桿對垂直坐標的右偏角β來表示：Pd=（Pg+PjPf）tanβ (311)Pf= (312) 點D的受力分析及其作用效果如圖31所示，D點受到主連桿的驅(qū)動力Pd，及由D點的加速度而產(chǎn)生的往復(fù)慣性力，D點的往復(fù)慣性力可由其X和Y的加速度來求解，X和Y方向的慣性力PDx和PDy分別為： PDx=md?Dax （313）