16v240柴油機(jī)連桿組設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-文庫(kù)吧資料
2025-07-04 07:14本頁(yè)面
【正文】 =（～）== =（～）== 角系數(shù)： =（2）=（2）= 在固定角界面的外表面：應(yīng)力幅： =（）/2 =（）/2 =平均應(yīng)力： =（++2）/2 =（+69+2）/2 = 小頭安全系數(shù): n=/(/+) =(+) =10 因?yàn)閚=10，所以是安全的。式中 、——分別為螺栓所受的總拉力和預(yù)緊力； 、——分別為螺栓桿最小截面積和螺紋根部截面積； ——有效應(yīng)力集中系數(shù)； ——工藝尺寸系數(shù)，； ——角系數(shù)（敏感系數(shù)）。 ——連桿大頭橫向直徑減小值代入數(shù)據(jù)得：應(yīng)小于軸承間隙的一半，故滿足要求。應(yīng)力幅和平均應(yīng)力在擺動(dòng)平面內(nèi)，在垂直于擺動(dòng)平面內(nèi)，在擺動(dòng)平面和垂直于擺動(dòng)平面內(nèi)的安全系數(shù)、：代入數(shù)據(jù)得：在桿身最小截面處IIII處的應(yīng)力和安全系數(shù) 拉應(yīng)力 壓應(yīng)力 按照與上述2步驟相同的算法，代入數(shù)據(jù)得：；~，所以校核合格。小頭橫向直徑減小量：式中 ——小頭平均直徑，； ——小頭截面的慣性矩，代入數(shù)據(jù)得：；為保證活塞銷與連桿襯套不致咬死，應(yīng)使，所以符合要求。小頭的安全系數(shù)式中 ——材料的對(duì)稱循環(huán)下的拉壓疲勞極限； ——應(yīng)力幅； ——平均應(yīng)力； ——考慮表面加工情況的工藝參數(shù)，可查有關(guān)圖表；——角系數(shù)（敏感系數(shù)），；——材料在對(duì)稱循環(huán)下的彎曲疲勞極限；——材料在脈沖循環(huán)下的彎曲疲勞極限，對(duì)于鋼。由最大壓縮力引起的應(yīng)力時(shí)時(shí)式中可以查表得在固定截面處產(chǎn)生最大應(yīng)力，外表面產(chǎn)生最大拉應(yīng)力，內(nèi)表面產(chǎn)生最大壓應(yīng)力。由慣性力拉伸引起的小頭應(yīng)力時(shí)時(shí)時(shí)外表面：內(nèi)表面：式中 ——活塞組的最大慣性力，； ——小頭平均半徑，； ——固定角，； ——小頭壁厚，； ——小頭寬厚； ——考慮襯套過盈配合影響的系數(shù)，； ——小頭截面積，； ——襯套截面積，一般； ——連桿材料彈性模量； ——襯套材料彈性模量。40鋼的性能參數(shù)如下：抗拉強(qiáng)度：，屈服點(diǎn)：，沖擊韌性：伸長(zhǎng)率：，收縮率：。一般連桿采用中碳鋼或中碳合金鋼，如440Cr、40MnB等。 連桿的材料選取 連桿襯套材料連桿襯套材料采用錫青銅，中小型柴油機(jī)應(yīng)用廣泛。桿身尺寸： 代入數(shù)據(jù)得：,， 連桿大頭（1）連桿大頭尺寸 1）曲柄銷直徑：，取 2）曲柄銷長(zhǎng)度： ， 取 3）連桿軸瓦厚度：，取 4）連桿大頭高度和內(nèi)徑：，取 ， 代入數(shù)據(jù)得：，5）連桿螺栓直徑：，取 6）連桿螺栓間距：代入數(shù)據(jù)得：7）連桿大頭與端面的間隙：，取 8）連桿大頭厚度：代入數(shù)據(jù)得： （2）大頭定位方式大頭定位方式一般有：螺栓定位，止口定位，銷套定位，鋸齒定位。故選擇圓環(huán)形小頭。代入數(shù)據(jù)得： 連桿小頭（1） 連桿小頭的結(jié)構(gòu)型式連桿小頭的結(jié)構(gòu)型式一般有圓環(huán)形小頭、橢圓形小頭、斜面或階梯形小頭、球形小頭等。 連桿長(zhǎng)度根據(jù)《汽車發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)》得：高速柴油機(jī)時(shí)，=~，且直列式柴油機(jī)。 連桿擺角變化規(guī)律 4連桿組的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 連桿的設(shè)計(jì) 連桿的結(jié)構(gòu)類型根據(jù)大頭的結(jié)構(gòu)一般可分為平切口連桿，斜切口連桿以及分體式連桿。 活塞加速度曲線圖 連桿運(yùn)動(dòng)規(guī)律連桿運(yùn)動(dòng)為復(fù)合平面運(yùn)動(dòng)，其運(yùn)動(dòng)是由隨活塞的往復(fù)運(yùn)動(dòng)和繞活塞銷的擺動(dòng)合成的。 圖3..1 活塞位移曲線圖活塞速度：活塞速度曲線圖——vα圖如圖32所示。初選λ=。其中中心式曲柄連桿機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，所以本設(shè)計(jì)選擇中心曲柄連桿機(jī)構(gòu)。排氣沖程柴油發(fā)動(dòng)機(jī)的完成，曲軸飛輪組件的慣性力的作用下，重復(fù)工作循環(huán)，柴油發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出功率的連續(xù)操作之后。因?yàn)橛凶枇Φ呐艢庀到y(tǒng)，排氣結(jié)束壓力大于環(huán)境壓力時(shí)，壓力差 克服了排氣系統(tǒng)的阻力。是平均膨脹多變指數(shù)。是最高爆發(fā)壓力（Mpa)；是膨脹終點(diǎn)的溫度（K)。=膨脹終點(diǎn)的壓力和溫度可用下式計(jì)算：==247?！?。膨脹過程的熱交換損失，泄漏損耗和加力現(xiàn)象，因此，膨脹過程的初始膨脹過程是不斷變化的過程中，改變索引是不斷變化的，由于加力K，在一定的時(shí)刻，上班的質(zhì)量和數(shù)量的加熱的工作流體的氣缸等的熱量相等，= k時(shí)，此后量，向汽缸壁換熱 K?！?Mpa)及最高溫度取值范圍1800～2200（K)。柴油TDC注射，快速蒸發(fā)噴入與空氣混合的汽缸柴油之前應(yīng)該開始，并已進(jìn)入熱能在氣缸中的空氣高壓縮和自然。燃燒過程是將燃料的化學(xué)能的作用轉(zhuǎn)化為熱能，從而使工作的壓力，溫度升高?！瑝嚎s終了的壓力和溫度可用下式計(jì)算，取=式中是壓縮終了的壓力。成為平均壓縮多變指數(shù)。因此，在壓縮過程中，多方指數(shù)是不斷變化的。工程熱力學(xué)，滿足等式是稱為改變發(fā)動(dòng)機(jī)的壓縮過程實(shí)際上是變化的一個(gè)復(fù)雜的過程的過程的持續(xù)不斷的過程。壓縮作用是提高工作過程之間的溫度差，以獲得最大膨脹比，以提高熱效率，同時(shí)也創(chuàng)造了燃燒過程的條件。進(jìn)氣過程中進(jìn)氣終點(diǎn)的壓力0～~430K增壓壓力：==增壓器出口溫度為：==300（）（）/=355K進(jìn)氣箱壓力為：===進(jìn)氣箱溫度為：=35540=315K進(jìn)氣終點(diǎn)壓力為：=進(jìn)氣終點(diǎn)溫度為：充量系數(shù)為：活塞從下止點(diǎn)向上運(yùn)動(dòng)，此時(shí)，進(jìn)氣和排氣閥都關(guān)閉，通過氣缸內(nèi)的活塞，壓力增加，溫度升高被壓縮的吸入空氣。盡管早期的進(jìn)氣閥打開時(shí)，新鮮充或等到實(shí)際吸入氣缸的殘留氣體膨脹，壓力下降后轉(zhuǎn)的進(jìn)氣壓力下，則新鮮空氣可以被吸入氣缸，電阻由于進(jìn)氣系統(tǒng)入端的氣體壓力通常比環(huán)境壓力以下時(shí)，克服了進(jìn)氣系統(tǒng)的阻力。進(jìn)氣門提前開啟角度被稱為攝入提前角。 進(jìn)氣過程從進(jìn)氣
黨政相關(guān)相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1