【正文】 零件組成。根據(jù)參考文獻(xiàn)[24]。此時(shí)應(yīng)設(shè)置強(qiáng)制裝置，確保開模后斜滑塊穩(wěn)定地留在動(dòng)模套板內(nèi)。（2）材料選擇斜滑塊的材料選用4Cr5MoSiV1,熱處理要求44~48HRC,斜滑塊限位釘?shù)牟牧线x用45鋼，熱處理要求25~32HRC。根據(jù)前面所得計(jì)算結(jié)果，可以計(jì)算出α=15176?！?5176。因此，選取推出高度l=108mm。本課題鑄件的S‘=24，K取5mm，因此，S抽=29mm。T形槽形式加工比較簡單，因此本課題選用T形槽形式。由于本課題設(shè)計(jì)的底盤座鑄件比較簡單，因此選用圖39中（a）兩瓣式的拼合形式，不但滿足要求而且設(shè)計(jì)比較簡單。（a）是常用形式，（b）可能產(chǎn)生溢料現(xiàn)象，（c）能解決溢料問題。圖38 斜滑塊抽芯基本結(jié)構(gòu)1－定模板；2－限位銷；3－斜滑塊；4－動(dòng)模套板；5－型芯；6－推桿；7－動(dòng)模固定板 斜滑塊的拼合形式斜滑塊拼合形式如圖39所示。特點(diǎn)是：結(jié)構(gòu)緊湊，動(dòng)作可靠，常用于側(cè)成型面積較大，側(cè)孔、側(cè)凹較淺，所需抽芯力不大的情況。本課題根據(jù)零件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)選擇了斜滑塊側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)。如圖37所示，(a)為合模狀態(tài)，(b)開模，(c)抽出型芯。斜銷側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)主要用于側(cè)孔抽芯，分型面為垂直分型面。(1) 斜銷側(cè)抽芯結(jié)構(gòu)。側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)有多種形式，但應(yīng)用較多的是斜銷機(jī)構(gòu)和斜滑塊機(jī)構(gòu)。在鑄件推出前，先將型芯抽出，消除障礙后，再將壓鑄件推出，合模時(shí)，再將型芯回復(fù)到原來的成型位置。模具成型零件立體圖如圖34所示，裝配圖如圖35所示。 成型零件裝配圖定模與動(dòng)模合攏后形成的空腔通常稱為型腔，而構(gòu)成型腔的零件即為成型零件。247。220:A，177。247。Δ， 121:A，177。公式為：A，177。計(jì)算公式為：A0+?，=(A+?)0+?， :A0+Δ，=（100+100%）∕5=+:A0+Δ，=(270+270%)∕5=+:A0+Δ，=(25+25%)∕5=+:A0+Δ，=(190+190%)∕5=+:A0+Δ，=(224+224%)∕5=+:A0+Δ，=(6+6%)∕5=+(2)型芯尺寸計(jì)算型芯的尺寸是趨于減小的尺寸，應(yīng)選取趨于偏大的極限尺寸。中心尺寸有：L121，L220。由鑄件圖可知型腔尺寸有：Φ100，h270，4R25，Φ190，h224，h6。成型零件尺寸制造偏差=。根據(jù)參考文獻(xiàn)[16]，成型零件尺寸的計(jì)算公式如下： 式中：—成型件尺寸；—成型零件制造偏差；—壓鑄件尺寸（含脫模斜度、加工余量）；—收縮率；n—補(bǔ)償系數(shù)；—壓鑄件尺寸偏差。把尺寸變大的尺寸稱為趨于增大尺寸，變小的尺寸稱為趨于變小尺寸。底座鑄件的加工余量選取根據(jù)參考文獻(xiàn)[15]中推薦的加工余量選擇，平面按最大邊長確定，孔按直徑確定。但是，某些部位還是應(yīng)該進(jìn)機(jī)械加工。 壓鑄件的加工余量由于鑄件具有較為精確的尺寸和良好的鑄造表面，所以一般情況下，可以不進(jìn)行機(jī)械加工。非配合面外表面最小脫模斜度α取， 內(nèi)表面最小脫模斜度β取1176。型芯尺寸以非加工面的小端為基準(zhǔn)，減去斜度尺寸差及加工余量，另一端按脫模斜度相應(yīng)放大。3）單面留有加工余量的鑄件。 2）兩面均留有加工余量的鑄件。 脫模斜度（1）脫模斜度的選取標(biāo)準(zhǔn)1）不留加工余量的壓鑄件。圖33 壓鑄件收縮率的分類由參考文獻(xiàn)[16]%～%，%~%，%～%。（2）阻礙收縮 如圖中，有固定型芯的阻礙作用。底座鑄件模具設(shè)計(jì)按國家標(biāo)準(zhǔn)選取的材料為4Cr5MoSiV1,熱處理要求為44～48HRC。配合精度：取、取、取 、取、取。圖32 澆口套與壓室連方式接本課題采用（a）類連接，即平面對(duì)接的方式，此類連接便于裝卸。圖32（a）為平面對(duì)接：為了保證同軸度應(yīng)提高加工精度和裝配精度。本課題選用圖（a）的形式。圖（c）是將壓鑄模的安裝定位孔直接設(shè)置在澆口套上。圖（a）由于制造和裝卸比較方便，在中小型模具中應(yīng)用比較廣泛。由于本文中采用斜滑塊抽芯系統(tǒng)，其也與液態(tài)金屬直接接觸，故放入本章介紹[18]。4）完全組合式結(jié)構(gòu) 由多個(gè)鑲拼件組合而成的成型空腔。2）整體組合式結(jié)構(gòu) 型腔和型芯由整塊材料制成，裝入模板的模套內(nèi)，再用臺(tái)肩或螺栓固定。成型零件的結(jié)構(gòu)形式主要可以分為整體式和組合式兩類。（1）澆注系統(tǒng)成型零件：澆道鑲塊、澆口套，用于形成澆注系統(tǒng)。圖210 模具總裝圖第3章 成型零件及斜滑塊結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 成型零件設(shè)計(jì)概述成型零件是與高溫金屬液接觸的零件，用于形成澆注系統(tǒng)和鑄件。（6）其它。（5）側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)。同時(shí)，為使頂出機(jī)構(gòu)在移動(dòng)時(shí)平穩(wěn)可靠，往往還設(shè)置自身的導(dǎo)向零件推板導(dǎo)柱和推板導(dǎo)套。（4）頂出和復(fù)位機(jī)構(gòu)。導(dǎo)柱和導(dǎo)套是導(dǎo)向零件，又被稱為導(dǎo)準(zhǔn)零件。（3）模體結(jié)構(gòu)。澆注系統(tǒng)是熔融金屬由壓鑄機(jī)壓室進(jìn)入壓鑄模成型空腔的通道，如圖中澆口套、澆道鑲塊以及橫澆道、內(nèi)澆口、排溢系統(tǒng)等。有時(shí)成型零件還構(gòu)成澆注系統(tǒng)的一部分，如內(nèi)澆口、橫澆道、溢流口和排氣道等。構(gòu)成成型部分的零件即為成型零件。（1）成型零件部分。動(dòng)模固定在壓鑄機(jī)的動(dòng)模座板上，隨動(dòng)模座板向左、向右移動(dòng)與定模分開和合攏，一般抽芯和鑄件頂出機(jī)構(gòu)設(shè)于其內(nèi)。定模固定在壓鑄機(jī)壓室一方的定模座板上，是金屬液開始進(jìn)入壓鑄模型腔的部分，也是壓鑄模型腔的所在部分之一。（2）排氣道設(shè)計(jì)排氣道相關(guān)尺寸選取為：；寬度為15mm。如圖29所示，選用半圓形結(jié)構(gòu)的排溢系統(tǒng)。選取100為澆口套內(nèi)徑，其他尺寸根據(jù)情況自行設(shè)計(jì)，具體尺寸見附錄。 直澆道設(shè)計(jì)直澆道尺寸由澆口套尺寸決定。（2）橫澆道與內(nèi)澆口的連接方式圖27 橫澆道立體圖及具體尺寸為了防止金屬液對(duì)型芯的正面沖擊，橫澆道與內(nèi)澆口采用了端面聯(lián)接的方式，見圖28。計(jì)算得出數(shù)值如下：Ag=≈(4)內(nèi)澆口厚度、長度、寬度的確定由內(nèi)澆口厚度、寬度和長度的經(jīng)驗(yàn)數(shù)值表，寬度為100mm。t=35(b1) （21）式中t充填時(shí)間，ms；b壓鑄件平均壁厚，mm可求出t=35()=98ms≈。圖26 帶澆注系統(tǒng)鑄件 內(nèi)澆口設(shè)計(jì) （1）內(nèi)澆口速度 由參考文獻(xiàn)[15]查得，鋅合金鑄件內(nèi)澆口充填速度Vn的推薦值為30～50m/s，選取為40m/s。它能調(diào)節(jié)充填速度、充填時(shí)間、型腔溫度，因此它決定著壓鑄件表面質(zhì)量以及內(nèi)部顯微組織狀態(tài)，同時(shí)也影響壓鑄生產(chǎn)的效率和模具的壽命[14]。 澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)壓鑄模澆注系統(tǒng)是將壓鑄機(jī)壓室內(nèi)熔融的金屬液在高溫高壓高速狀態(tài)下填充入壓鑄模型腔的通道。本課題設(shè)計(jì)的壓鑄件在分型面的投影面積為729cm2,鋅合金一般件的推薦壓射比壓為13～20MPa，動(dòng)模板最小行程為108mm,采用常用的臥式冷室壓鑄機(jī)，其型號(hào)為J1163E。(c)開模過程 壓鑄成型后，開啟模具，使壓鑄件脫離型腔，同時(shí)壓射沖頭1將澆注余料頂出壓室。(b)壓射過程 壓射沖頭1在壓射缸中壓射活塞高壓作用下，推動(dòng)液態(tài)金屬3通過壓鑄模4的橫澆道內(nèi)澆口5進(jìn)入壓鑄模的型腔。 壓鑄成型過程臥式冷室壓鑄機(jī)的壓住成型過程主要分為4個(gè)步驟，如圖24所示。包括電機(jī)、各種液壓泵及機(jī)械傳動(dòng)裝置。(3)頂出機(jī)構(gòu) 在壓鑄件冷卻固化成型并開啟模具后，頂出缸驅(qū)動(dòng)壓鑄模的推出機(jī)構(gòu)，將成型壓鑄件及澆注余料從模具中頂出，并脫出模體，其中包括頂出缸和頂桿。壓射壓力、壓射速度等主要工藝參數(shù)都是通過它來控制的，其中包括壓室、壓射沖頭、壓射缸、增壓器和蓄能器。 壓鑄成型過程及壓鑄機(jī)選用 臥式冷室壓鑄機(jī)結(jié)構(gòu)臥式冷室壓鑄機(jī)基本組成如圖24所示。綜上分析決定選取II面為該鑄件的分型面。選擇Ⅱ面，鑄件的同軸度不易保證。此殼體鑄件的分型面選擇現(xiàn)有三種方案如圖23所示。圖21 鑄件立體圖 圖22 鑄件工程圖 鑄件分型面確定壓鑄模的定模與動(dòng)模表面通常稱為分型面，分型面是由壓鑄件的分型線決定的。第2章 壓鑄模具的整體設(shè)計(jì) 鑄件工藝性分析 鑄件立體圖及工程圖所用零件為鋅合金底盤座，材料YX041，鑄造精度CT5，鑄件中心是一個(gè)較深的型腔，側(cè)壁有凸臺(tái)，凸臺(tái)上有直徑為80mm的通孔。主要設(shè)計(jì)方法為：運(yùn)用UG繪制整個(gè)模具的裝配圖、立體圖和具體的零件圖、立體圖。半固態(tài)壓鑄的出現(xiàn)，為解決鋼鐵材料壓鑄模壽命低的問題提供了一個(gè)方法，而且對(duì)提高鑄件質(zhì)量、改善壓鑄機(jī)鴨舌系統(tǒng)的工作條件，都有一定的作用，所以是用途的一種新工藝[11]。精密速壓鑄法在很大程度上消除了氣孔和縮松這兩種壓鑄件的基本缺陷，從而提高了壓鑄件的使用性能，擴(kuò)大了壓鑄件的應(yīng)用范圍。（3）精速密壓鑄精速密壓鑄是一種精確地、快速的和密實(shí)的壓鑄方法，又稱套筒雙沖頭壓鑄法。所謂充氧壓鑄是在鋁液充填型腔，用氧氣充填壓室和型腔，以置換其中的空氣和其他氣體，當(dāng)鋁金屬液充填時(shí)，一方面通過排氣槽排出氧氣，另一方面噴散的鋁液與沒有排除的氧氣發(fā)生化學(xué)反應(yīng)而產(chǎn)生三氧化二鋁質(zhì)點(diǎn)，分散在壓鑄件內(nèi)部，從而消除不加氧時(shí)鑄件內(nèi)部形成的氣孔。因此出現(xiàn)了充氧壓鑄的新工藝[9]。（2）充氧壓鑄國外在分析鋁合金壓鑄件的氣泡時(shí)發(fā)現(xiàn)，其中氣體體積分?jǐn)?shù)的90%為氮?dú)?，而空氣中的?