【正文】 2所示，提交運動仿真模型數據，進行運動仿真動畫的輸出和運動過程的控制。通過這些分析可以驗證該機構設計的合理性，并且可以以圖形的形式輸出各個部件的位移、坐標、加速度、速度和力的變化情況，對運動機構進行優(yōu)化[13]。 UG NX是一款集成的CAD、CAE、CAM系統(tǒng)軟件，也是當今世界上最先進的計算機輔助設計、分析與制造軟件之一，而UG 。表7 1開式可傾壓力機的主要結構參數（GB/T 143472009中部分數據）基本參數的名稱基本參數值ΙΠΙΙΙΙΠΙΙΙ公稱力P/KN450630公稱力行程Sg/mm直接傳動——————間接傳動44滑塊行程S/mm可調最大905012010055140最小161616161616固定905012010055140滑塊行程次數n/(次/min）可調最大1201759012016085最小608545608045固定80—8070—70最大裝模高度H/mm270300裝模高度調節(jié)量?H/mm6070滑塊中心線至機身距離R/mm225270工作臺板尺寸/mm左右a1810870前后b1440520工作臺板的厚度h/mm90105909511095工作臺孔的尺寸/mm左右L1310350前后B1220250直徑D240270立柱間距離A/mm300350滑塊底面尺寸/mm左右E410480前后F340400滑塊模柄孔直徑/mm?50?50最大傾斜角α/(176。模具的閉合高度為：55mm+50mm+32mm+20mm+10mm+8mm+50mm=225mm，小于壓力機的最大閉合高度，滿足要求。模柄孔尺寸：?50mm。表6 7凹模厚度與螺釘直徑的關系凹模厚度＜1313~1919~2525~32＞32螺釘直徑M4，M5M5，M6M6，M8M8，M10M10，M12第7章沖裁設備的選擇與校核由前述計算出的沖裁工藝力，確定模具的結構形式后，可得到總的沖壓力F總為：F總=F沖裁+F推=+=由GB/T 143472009查得，部分開式可傾曲柄壓力機的主要結構參數如圖71所示，有圖可知選擇JB2345壓力機，主要參數如下：公稱壓力：450KN最大的閉合高度：270mm，閉合高度調節(jié)量：60mm。材料選用45鋼，熱處理硬度43~45HRC。材料選用45鋼，熱處理硬度43~45HRC。（凸凹模固定板）材料選用45鋼，熱處理硬度28~32HRC。（沖孔凸模固定板）材料選用45鋼，熱處理硬度28~32HRC。查GB/—2008（表66）得：滑動導向下模座中間導柱31520055 GB/—2008。表6 2卸料板的厚度（單位：mm）板料厚度t卸料板的寬度B≤5050~8080~125125~200＞200SS’SS’SS’SS’SS’6861081210141216~610812101412161418~38—10—12—14—16—表6 3滑動導向導柱的部分數據（單位：mm）d h5 或 d h6Ld h5 或 d h6L3516040180180190190200200210210230230260該模具采用滑動導向的導柱與導套，查GB/（表63）和GB/（表64）得：滑動導向導柱 A 35210 GB/滑動導向導柱 A 40210 GB/滑動導向導套 A 5015053 GB/滑動導向導套 A 5515053 GB/表6 4部分A型導套尺寸（單位：mm）D H6或D H7 d r6或d d3 L H5065 14053 15053 15058 16063 5570 15053 16058 16063 17073表6 5部分中間導柱上模座的尺寸（單位：mm）凹模周界HhL1B1B2SRR1L2D H7D2 H7dtS2LB20020045402102102802605085804550M146H282105025045260310100250502804528029034553955055170503154532538021050為了提高模具的壽命與保證工件的質量，該沖模選用沖模滑動導向模架中中間導柱模架，上下模座的材料選用HT200。彈性卸料裝置較鋼性卸料裝置復雜，對制件平面度要求不高，故采用鋼性卸料裝置，采用鋼性推件裝置推件[11]。由表61可知大多數情況優(yōu)先采用倒裝式復合模，這是因為倒裝式復合模出件方便且操作安全，生產效率高，應用廣泛，而正裝式出件不方便，生產效率低，故采用倒裝復合模[10]。表5 6圓柱頭縮桿圓凸模（JB/T5826—2008）（單位：mm）D（m5）dD1L下限上限10413450、563780、90、10013516168192012242529對于?，由表56得D=16mm，D1=19mm，L=h1+h2+t+h附加=20mm+12mm+1mm+（10~20）mm=43mm~53mm，由表46得取L=56mm，故屬于孔?56mm JB/T58262008。對于?16的孔，D=20mm，D1=24mm，L=h1+h2+t+h附加=20mm+12mm+1mm+（10~20）mm=43mm~53mm，由表56得，取L=56mm，h1為凸模固定板的厚度，h2為卸料板的厚度，t為被沖板料的厚度，h附加為增加的長度，一般取經驗值10~20mm。圖5 2凹模簡圖沖孔凸模為圓形，采用圓柱頭縮桿圓凸模，具體如圖53，選用凸模固定板固定，材料選用Cr12，刃口硬度為58~62HRC，頭部固定部分硬度為40~50HRC[9]。查表45得凹模刃口的h為7mm，β為2176。B=Da+2c=+250=，式中Da為凹模的刃口尺寸，Ｂ為凹模的寬度。c=~2H=~2=~，取c=50mm?！?160+ —?+ —圖5 1電極板的精度圖形表5 4凹模厚度修正系數K料厚t/mm孔口尺寸b/mm ＞＜50 50~100 100~200 ＞200 表5 5矩形凹模板的部分數據（JB/—2008）LBH10121416182022252832364045160160——————200——————50——————500—————————200200——————250——————315——————630—————————落料凹模選用整體式結構，由于所沖的形狀接近了長方形，因此凹模外形選擇矩形，刃口形式選用直壁刃口并有帶斜度的漏料孔；凹模的材料選用Cr12，熱處理60~64HRC。沖孔凸模刃口尺寸及公差的計算：第一類尺寸：磨損后減小的尺寸，ap=a+x?δp0a1p=(16+)=a2p=(+)=表5 3工作零件刃口尺寸的計算零件尺寸磨損系數模具的制造公差落料凹模刃口沖孔凸模刃口 — — —+ —177。=1/2?) Cd=177。1/4?39。表5 2磨損系數材料厚度 t/mm非圓形工件x值圓形工件的x值 1 工件公差?/mm 1~≥＜ ≥1~2~ ≥＜ ≥2~4~ ≥＜ ≥4~ ≥＜ ≥落料凹模刃口尺寸及公差計算：第一類尺寸：磨損后增大的尺寸，Ad=(Ax?)0+δd A1d=()=A2d=()= A3d=()=第二類尺寸：磨損后減小的尺寸，Bd=(B+x?)0δd Bd=(+)=第三類尺寸：磨損后基本不變的尺寸，Cd=C177。表5 1金屬板料沖裁間隙值材料抗剪強度τ/MPa初始間隙（單邊間隙）i類 ii類 iii類 iv類 v類低碳鋼08F、10F、Q235A≥210~400~%t（~）%t~ % t（~）%t%t高碳鋼T8A、T10A、65Mn≥590~930（~）%t~%t（~）%t（~）%t %t、凹模刃口尺寸及公差的確定凸模的制造公差δp=(1/4~1/5)?,凹模的制造公差δd=1/4?，具體的如表53所示。由于零件的外形不規(guī)則，其模具采用配合加工法制造，即落料時以凹模為基準，只需計算凹模刃口尺寸和公差；中間的孔以凸模為基準，只需計算凸模刃口尺寸及公差；凸凹模刃口尺寸分別與落料凹模刃口和沖孔凸模刃口的實際尺寸配作，保證單邊間隙為Cmin，并且其最小壁厚a≥[8]。即壓力中心坐標為（0，84）。表4 6各沖裁線段長度及壓力中心坐標（單位：mm）序號線段長度LiXi Yi1 002 3 4 5 01656 78 3）確定中間孔形壓力中心。計算落料外形壓力中心。將圖形分成3......8共8條線段，計算各沖裁線段的長度及各段的壓力中心坐標。)刃口高度h/mm＜152≥4~1≥51~≥61）建立圖44所示的坐標系圖4 4壓力中心的計算2）計算落料外形的壓力中心。表4 5凹模刃口h和β值料厚t/mmα/(39。則總的沖裁力 F沖裁=F落料+F沖孔= F卸=K卸F落料== F推=nK推F沖孔=7=K卸、K推由表44查得。）F落料=KL落料tTb=[+1652+()+]1450=252486N≈。圖