部頒圖30米小箱梁計算書-文庫吧資料
2025-07-02 13:45本頁面
【正文】 求。 施工階段應(yīng)力驗算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件在預(yù)施應(yīng)力和構(gòu)件自重等施工荷載作用下截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力按《預(yù)規(guī)》1） 壓應(yīng)力 施工階段由預(yù)制梁單獨受力，張拉鋼束時，混凝土標(biāo)準(zhǔn)強度為C50的90%考慮，即相當(dāng)于C45 。 持久狀況應(yīng)力計算主要控制截面主壓應(yīng)力（MPa） 表411梁位規(guī)范容許值邊跨跨中 邊跨腹板變厚處中支點中跨腹板變厚處中跨跨中 邊梁中梁2） 混凝土的主拉應(yīng)力主要控制截面的混凝土主拉應(yīng)力情況詳見下表： 持久狀況應(yīng)力計算主要控制截面主拉應(yīng)力（MPa） 表412梁位規(guī)范容許值邊跨腹板變厚處中支點中跨腹板變厚處中跨負(fù)彎矩張拉處（L/4點）邊梁中梁表中數(shù)值表明：除中支點截面外，其他各截面主拉應(yīng)力均滿足，箍筋僅按構(gòu)造要求設(shè)置，采用φ12箍筋，則要求箍筋間距支點斷面，跨中斷面，按《預(yù)規(guī)》；其他梁段箍筋間距不大于所箍箍筋直徑的15 倍，即1516＝240mm，現(xiàn)取200mm。 持久狀況應(yīng)力計算主要控制截面正應(yīng)力（MPa） 表49梁位截面位置規(guī)范容許值邊跨跨中 邊跨腹板變厚處中支點中跨腹板變厚處中跨跨中 邊梁上緣最大下緣中梁上緣下緣2） 受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力對未開裂構(gòu)件 ——《預(yù)規(guī)》作用標(biāo)準(zhǔn)值組合，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)下，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力情況詳見下表。 持久狀況和短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力計算 使用階段正截面法向應(yīng)力計算按《預(yù)規(guī)》，荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。撓度驗算見下表（表中撓度以向下為正）： 單項荷載位移(mm) 表46梁位恒載預(yù)加力支座沉降1支座沉降2溫升溫降汽車最大汽車最小邊梁邊跨中跨中梁邊跨中跨 撓度驗算表（mm） 表47梁位短期效應(yīng)組合撓度消除自重長期撓度消除自重長期撓度允許值預(yù)加力引起長期撓度長期上拱值邊梁邊跨50中跨50中梁邊跨50中跨50表中結(jié)果表明：在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后主梁最大撓度，預(yù)應(yīng)力長期反拱值大于荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度，可不設(shè)預(yù)拱度。當(dāng)采用C40～C80混凝土?xí)r，長期增長系數(shù)，C50內(nèi)插得。主要控制截面的主拉應(yīng)力情況詳見下表： 抗裂驗算短期效應(yīng)組合下主要控制截面主拉應(yīng)力（MPa） 表45梁位規(guī)范容許值邊跨腹板變厚處中支點中跨腹板變厚處負(fù)彎矩張拉處（L/4點）邊梁中梁主拉應(yīng)力最大值只出現(xiàn)在中支點現(xiàn)澆段下緣，系因最小拉應(yīng)力引起，而腹板中段主拉應(yīng)力均小于，故在中支點下緣加配普通鋼筋。在荷載長期效應(yīng)組合下，A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件拉應(yīng)力應(yīng)滿足。短期效應(yīng)組合下主要控制截面的應(yīng)力情況詳見下表： 抗裂驗算短期效應(yīng)組合下主要控制截面正應(yīng)力（MPa） 表43梁位截面位置規(guī)范容許值邊跨跨中 邊跨負(fù)彎矩張拉處（L/4點）中支點中跨負(fù)彎矩張拉處（L/4點）中跨跨中 邊梁上緣最小下緣最小中梁上緣最小下緣最小2） 正截面抗裂（作用長期效應(yīng)組合）永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： 《通規(guī)》。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算 抗裂驗算1） 正截面抗裂（作用短期效應(yīng)組合）永久荷載作用為標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)組合,其效應(yīng)組合表達(dá)式為 《通規(guī)》。 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 正截面抗彎承載能力計算荷載基本組合表達(dá)式： 《通規(guī)》－1式其中各分項系數(shù)的取值見《通規(guī)》－1式。相對濕度： 80％；徐變系數(shù)終值： Ψ＝；收縮應(yīng)變終值： ε＝；錨下控制張拉力： 3；錨具變形與鋼束回縮值（一端）： △L＝6mm；管道摩阻系數(shù)： μ＝；管道偏差系數(shù)： κ＝ 1/m；鋼束松弛系數(shù)： ζ＝；地基及基礎(chǔ)不均勻沉降： L/3000＝；梯度溫度：正、負(fù)溫差按100mm瀝青鋪裝、80mm混凝土調(diào)平層考慮。邊梁(二期鋪裝，不含濕接縫) 中梁(二期鋪裝，不含濕接縫) 一期恒載：預(yù)制梁重力密度取 從箱梁預(yù)制到澆筑完橫向濕接縫的時間按三個月（90天）計算。箱梁形成連續(xù)的步驟詳見附圖。2)設(shè)置臨時支座并安裝好永久支座（聯(lián)端無需設(shè)臨時支座），逐孔安裝主梁，置于臨時支座上成為簡支狀態(tài)。按照《通規(guī)》，沖擊系數(shù)可按下式計算： 當(dāng)時， ∴ 汽車荷載的局部加載的沖擊系數(shù) 采用。具體值見“ 汽車荷載橫向分布的計算”。 荷載橫向分布系數(shù)匯總橫向分布系數(shù)匯總表 表3－11方法1號梁2號梁二列車三列車二列車三列車剛性橫梁法手算電算剛接梁法手算電算鉸接梁法手算電算GM法統(tǒng)計最大結(jié)論：各計算方法所得橫向分布系數(shù)相差不到5％，邊梁在采用GM法時分布系數(shù)最大，中梁在采用鉸接梁法時分布系數(shù)最大，均出現(xiàn)在橫向布置三列車時。c、 主梁和橫隔梁的抗扭慣矩橫隔梁梁肋：，則∴2） 參數(shù)θ和α計算，3） 荷載橫向分布影響線計算已知，從GM法計算圖表可查得影響系數(shù)K0和K1的值，如下表:影響系數(shù)K0和K1表 表3－9梁位荷 載 位 置B3/4BB/2B/40B/4B/23/4BBK001B/4B/213/4BBK1011B/4B/213/4BB，3/4B=B＝，1/4B=B/2＝,用內(nèi)插法求實際梁位處K0和K1的值，
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