催化裂化裝置反應再生及分餾系統(tǒng)工藝設計[1]-文庫吧資料
2025-07-02 01:03本頁面
【正文】 ＝55127(m3/h)＝所以出口線速為u上＝V上/F＝＝核算結果表明：提升管出、入口線速在一般設計范圍內，故所選內徑D＝ m 是可行的。C則查焓圖可得A=1335kJ/kg B=1322kJ/kg C=1255kJkg D=920kJ/kg左邊=190=右邊=17355+6874+1632+589=%,所以T =480186。表49 油和蒸汽的熱量計算物 流流量進出kg/h溫度/186。C降至T186。C的再生劑接觸,。C的熱量項目kg/h相對分子質量kmol/hQ106/kJ/h干氣650030液化氣1430030汽油62400106輕柴油27560214油漿7800282回煉油52000340回煉油漿13000392煙氣127030水蒸氣1404818催化劑1270103700700損失104030油+氣合計199950 提升管工藝計算 (1)壓力 kPa,則提升管內進油處的壓力為200+= kPa(2)溫度加熱爐出口溫度為235186。表47 提升管入口進料熱量名稱流量溫度/186。C d混= k= 查焓濕圖H（283186。（130000/+65000/+13000/）= m3/h漿=13000/247。C混合原料的相對密度d混d混=v新d新+v回d回+v漿d漿v新=130000/247。C查到油的密度 。C ：Qˊ1=1270103505=109kJ/h：Qˊ2=1270505=107kJ/h（由再生器熱量流出方知）：Qˊ3=106kJ/h ：Qˊ4=（+32）505=106kJ/h。C水蒸氣 Q4 =300=106kJ/h=32250=106k J/h（t）Q6=（130000+65000）Ht= 195000H（t） 回煉油漿溫度為350186。186。186。C）。則可知水蒸氣的量為576Kg=32 kmol設原料油和回煉油溫度為t（kg186。劑=11270=1270kg/h吹掃等水蒸氣： 18=共計： 當250186。C需汽提： 4kg/tC . 回煉油漿：350186。劑 5080kg/h共 計 14048 kg/h催化劑帶入煙氣： 1kg/t劑 1270kg/h綜上所述列見入方水蒸汽流量表4反應器物料平衡見表46。劑 2540kg/h催化劑帶入水蒸氣： 油 2080 kg/h預提升所需水蒸氣： 1kg/t表44 物料相對分子質量物料穩(wěn)定汽油輕柴油回煉油回煉油漿原料油平均相對分子量106214342392445反應器水蒸氣包括：新鮮原料霧化的水蒸汽： 1～%（9010）tv=（t10+t30+t50+t70+t90）247。C ，壓力為200+2=202kpa所以體積流量：（273+700）103/（2732021033600）= 稀相床層，+=體積流量：（273+710）103/（2732001033600）=提升管反應器的流程圖42。15 表42 再生器物料平衡入方 kg/h出方 kg/h干空氣干煙氣水汽主風帶入水汽生成水汽待生劑帶入1170帶入水汽500合計合計104循環(huán)催化劑106焦碳10400循環(huán)催化劑（kg/h）106合計145104合計145104表43 再生器熱平衡表入方，106kJ/h出方，106kJ/h 焦碳燃燒熱 生成CO2放熱322焦碳脫附熱生成CO放熱主風干空氣升溫需熱生成H2O放熱主風帶入水氣升溫需熱吹掃、松動蒸汽加熱催化劑需熱焦碳升溫需熱散熱損失催化劑帶入水蒸氣的熱量干空氣的熱量合計 合計再生器的尺寸設計1/4πD2U=VS D=(4VS/πU密)=[4*29/(3600)]=燒焦強度=燒焦量/藏量 藏量=燒焦量/燒焦強度=10400/=52000kgV密=藏量/ρ密=52000/300=H密= V密/A密=4/=1/4πD2U稀=VS D=(4VS/πU稀)=(429/3600)=TDH=() EXP() DT=( ) EXP() =再生器的工藝結構圖41。C）。CQ2 = 162 = 106 kJ/h(3)催化劑帶入水蒸氣 Q3=65 505 = 106 kJ/h(4)吹掃、松動水蒸氣 Q4= 280 =106kJ/h(5)燒焦炭 Q5 = 505 =106 kJ/h(6)催化劑 Q6 (7)燃燒熱 Q7，j = NjΔH 查石油餾分焓圖得CO2 Q7，1 = 103 =322 106kJ/hCO Q7，2 = 103 =106 kJ/hH2O Q7，3 = 103 = 106 kJ/h∑Q7 =（322 ++）106= 106kJ/h共計 Q = ∑Qi = (+++++)106 + Q6 = 106 + Q6 熱流量出方干煙氣Q，1 = 700 = 106 kJ/h(1)水蒸氣 Q，2 = 700 = 106kJ/h (2)催化劑帶出水蒸氣 Q，3 = 65 700= 106 kJ/h(3)脫附熱，脫附熱為燃燒熱的 %Q，4 = 106 = 106 kJ/h(4)熱損失 = 582 燒碳量Q，5 = 582 = 106kJ/h(5)催化劑 Q，6出方的能量:∑Q， = (+++)106 + Q，6=106 + Q，6根據(jù)熱量平衡式： 106 + Q6 = 106 + Q，6催化劑升溫所需的熱量：Q=Q6ˊQ6=106kJ/h（kgCQ1 = 162 = 106 kJ/h(2)濕空氣中水蒸氣 C水= kJ/kmolC CP = kJ/kmolC） t: 溫度 186。表41再生器煙氣流量及組成組分分子量流量（kmo/h）摩爾百分數(shù)濕煙氣干煙氣O232CO28CO244N228干煙氣30100總水蒸氣18濕煙氣29100根據(jù)Qi = Ni CPi t 式中：Qi ： 熱流量 KJ/h Ni ： 物流Ni的流量 kmol/hCPi：物流i的熱容kJ/（kmol理論干煙氣包括燃燒生成 CO2 和CO和理論氮則總量: + + = 已知煙氣中過剩氧為 4% 所以過?？諝饽柊俜謹?shù)： (4100/21)100% = 19%過?？諝猓海ㄟ^?？諝獍俜謹?shù)/ 1 過剩空氣百分數(shù)）理論干煙氣氣量= （1 – ） = 過剩氧氣： = 過?？諝夂? – = 實際干煙氣為理論生成干煙氣和過?？諝饨M成：+ = 理論干空氣用量: ++ =已知空氣的相對濕度為 70% ，溫度為 25 186。第三章設計原始數(shù)據(jù)第三章 設計原始數(shù)據(jù) 100萬噸/年 + 學號 2萬噸/年 即： 100 + 2 2 = 104萬噸/年 8000 小時每年則處理量為：104 103 104 247。從分餾塔頂油氣分離器出來的富氣中帶有汽油部分，而粗汽油中則溶解有C3，C4 組分。（3）塔頂回流采用循環(huán)回流而不用冷回流。分餾塔具有的特點有:(1)分餾塔底部設有脫過熱段,用經過冷卻的油漿把油氣冷卻到飽和狀態(tài)并洗下夾帶的粉塵以便進行分餾和避免堵塞塔盤。分餾系統(tǒng)主要設備是分餾塔，裂化產物在分餾塔中分餾成各種
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