盤錦新區(qū)緯一河二號橋設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)計(jì)算書-文庫吧資料
2025-06-28 17:04本頁面
【正文】 份長為一米的梁單元模擬，周圍土對樁的水平抗力利用土彈簧模擬，根據(jù)地質(zhì)勘探報(bào)告，雖然有多層土質(zhì)，但我們等效為單一土質(zhì)，m值取5000KN/m4。 下部主要構(gòu)件的模擬 （1）支座：支座是將上部結(jié)構(gòu)自重及各種荷載傳遞到樁基礎(chǔ)的主要構(gòu)件，在下部結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算時，該橋采用剛性連接，給予正確的約束方式。汽車制動力：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》查的，一個設(shè)計(jì)車道上的由汽車產(chǎn)生的汽車制動力是車道荷載在加載長度上的總重力的10％，一個車道上的荷載由均布荷載和集中荷載構(gòu)成，均布荷載根據(jù)規(guī)范取360kN，該半幅橋梁為同向四車道，根據(jù)規(guī)范，則汽車制動力為（140+360）10％=490KN。3=，=。根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》，此次設(shè)計(jì)橋面鋪裝采用瀝青混凝土鋪裝，容重取24kN/m3，厚度為十公分，人行道板取22KN/m3，欄桿4KN/m3，24+22+4=。 設(shè)計(jì)計(jì)算參數(shù)恒荷載：此次設(shè)計(jì)之中恒荷載包括了結(jié)構(gòu)的自重，二期恒載，節(jié)點(diǎn)荷載。 圖51 靜力計(jì)算模型 圖52 動力計(jì)算模型墩的類型：上圖之中有兩處橋墩位置，每處橋墩位置上有兩個墩，分別為1A類橋墩和1B橋墩，兩類橋墩的計(jì)算截面如圖所示； 1A橋墩截面俯視圖 1A橋墩截面?zhèn)纫晥D 2B橋墩截面俯視圖 2B橋墩的側(cè)面圖如同一號橋墩，圖中長度單位為厘米。該模型中主梁，支座，橋墩和樁采用空間梁單元模擬，承臺采用厚板單元模擬，樁基利用土彈簧模擬周圍圡抗力的影響，土彈簧系數(shù)根據(jù)土層的性質(zhì)，厚度，深度，根據(jù)《地基基礎(chǔ)規(guī)范》，利用m法來求解。（2）抗裂驗(yàn)算組合：短期效應(yīng)組合：++＋（邊墩為摩阻力）+＋＋(不計(jì)沖擊)+長期效應(yīng)組合：+++（邊墩為摩阻力） +＋+(不計(jì)沖擊)+（3）偶然組合：邊、中墩軸力：（不考慮豎向地震）邊、中墩彎矩：（EE2）按照以上組合驗(yàn)算墩偏心受壓極限承載力。5 下部結(jié)構(gòu)計(jì)算 計(jì)算參數(shù) 荷載⑴恒荷載⑵預(yù)應(yīng)力⑶砼收縮及徐變⑷汽車制動力⑸汽車荷載（計(jì)沖擊）⑹人群荷載⑺支座摩阻力（）⑻溫度?；钶d彎矩：（人群活載不考慮沖擊） 組合彎矩： ＞,滿足規(guī)范要求。計(jì)算時取1m寬板條進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算跨徑為2m，恒活載均通過人行道板支撐墻按集中力的形式傳遞給懸臂板，恒載計(jì)算簡圖如圖45所示，活載計(jì)算簡圖如圖45所示。（5） 裂縫計(jì)算結(jié)果：矩形截面鋼筋混凝土構(gòu)件最大裂縫寬度可按下列公式計(jì)算： 其中，滿足要求。 恒載計(jì)算簡圖 活載計(jì)算簡圖圖44：車行道懸臂板計(jì)算簡圖（4） 計(jì)算結(jié)果：恒載彎矩：。（3） 垂直于板跨徑方向跨徑中部分布寬度：。 懸臂板計(jì)算結(jié)果 車行道懸臂板計(jì)算結(jié)果（1） 橋面板計(jì)算跨徑：。m）結(jié)論跨中26合格支撐46合格，橋面板抗彎承載力滿足規(guī)范要求。活載彎矩：（） 組合彎矩：跨中彎矩：支點(diǎn)彎矩：跨中承載力：Md = 支撐承載力：Md = 截面彎矩最大計(jì)算值與其承載能力比較位置板厚度(cm)承載力（kN計(jì)算時取1m寬板條進(jìn)行計(jì)算，恒載計(jì)算簡圖如圖42所示，活載計(jì)算簡圖如圖43所示。（2） 平行于板跨徑方向分布寬度：。按照本組合驗(yàn)算橋面板跨中和支點(diǎn)斷面承載力。A：截面上緣應(yīng)力B：截面下緣應(yīng)力圖34：抗裂驗(yàn)算組合下橫梁正應(yīng)力包絡(luò)圖（kPa）4 橋梁上部結(jié)構(gòu)橋面板和懸臂板計(jì)算結(jié)果 計(jì)算參數(shù)橋面板及懸臂板計(jì)算截面如圖41所示，；人行道位置懸臂板長2m，；。Mpa，滿足規(guī)范要求。A：截面上緣應(yīng)力B：截面下緣應(yīng)力圖32：抗裂驗(yàn)算組合下橫梁正應(yīng)力包絡(luò)圖（kPa） 中橫梁驗(yàn)算（1）使用階段的應(yīng)力驗(yàn)算圖33給出了截面上、下緣混凝土的壓應(yīng)力的驗(yàn)算結(jié)果。Mpa，滿足規(guī)范要求。 計(jì)算結(jié)果 端橫梁驗(yàn)算（1）使用階段的應(yīng)力驗(yàn)算圖31給出了截面上、下緣混凝土的壓應(yīng)力的驗(yàn)算結(jié)果。在短期效應(yīng)組合下，“規(guī)范”要求：按A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件計(jì)算，混凝土拉應(yīng)力： σt≤=*=。（1）持久狀況的應(yīng)力驗(yàn)算組合：++。 計(jì)算參數(shù)主梁橫隔梁共分兩類，第一類為端橫梁，第二類為中橫梁。并配有直徑為16間距為13的HRB 335箍筋若干。中橫梁：頂?shù)装宸謩e配有23根直徑為25間距為13的HRB 335鋼筋。 335箍筋若干。3 橋梁上部結(jié)構(gòu)橫梁計(jì)算結(jié)果橫梁配筋情況描述：端橫梁： 335鋼筋。A：截面上緣正應(yīng)力B：截面下緣正應(yīng)力圖27：作用長期效應(yīng)組合下截面正應(yīng)力圖（kPa）圖28給出了短期效應(yīng)組合下主梁斜截面混凝土主拉應(yīng)力的計(jì)算結(jié)果，從圖中可以看出，短期效應(yīng)組合下，斜截面主拉應(yīng)力為=≤=，滿足“規(guī)范”要求。圖24：應(yīng)力驗(yàn)算組合下主梁上緣正應(yīng)力包絡(luò)圖（kPa）：應(yīng)力驗(yàn)算組合下主梁下緣正應(yīng)力包絡(luò)圖（kPa） 正常使用階段抗裂驗(yàn)算圖26給出了短期效應(yīng)組合下主梁正截面上、下緣混凝土應(yīng)力的計(jì)算結(jié)果，從圖中可以看出，短期效應(yīng)組合下，截面上、下緣最大拉應(yīng)力為=≤=，滿足“規(guī)范”要求。圖22 正截面抗彎極限承載力驗(yàn)算（kN圖中分別給出了按承載能力極限狀態(tài)組合的彎矩設(shè)計(jì)值、剪力設(shè)計(jì)值和極限彎矩值、極限剪力值
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