【正文】 群荷載橫向分布系數(shù) 圖 38 1 號梁支點的橫向分布系數(shù)計算圖示（尺寸單位： cm）如圖所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線，并按最不利進行布載，1 號梁可變作用的橫向分布系數(shù)可計算如下： 。 62221(..05)??在兩個邊梁處的 1 號梁橫向分布影響線豎標值為： 2 ??????261621...1735ni??????4）繪出橫向分布影響線，按最不利布載，并據(jù)此求出對應(yīng)各荷載點的影響線豎標，如下圖所示： 圖 37 1 號梁跨中的橫向分布系數(shù) mcq 計算圖示（尺寸單位：cm）5）計算荷載橫向分布系數(shù) mcq三車道：1()?????????兩車道： 1(4316cq???所以，1 號梁橫向分布系數(shù)取 。則： 21TiiiiGElI?????式中：G=； ； ； m；? ???； ； ； ； ；??6.?。*??*1.??2）計算抗扭修正系數(shù)。51[()]i ttab???tb13a? 對跨中截面、翼緣板的換算平均厚： ???馬蹄部分的換算平均厚度： 3243cmt?可以求出 T 梁的抗扭慣矩 ，如下表所示。圖 36 抗扭慣矩計算圖示（尺寸單位：cm）1）邊跨等代簡支主梁抗彎、抗扭慣矩計算: *1I??TT?對于 T 形梁截面，抗扭慣矩可按 近似計算 n31iIabt??式中： —相應(yīng)為單個矩形截面的寬度和厚度；,ibt—矩形截面抗扭剛度系數(shù)。12???（1）邊跨跨中的荷載橫向分布系數(shù)。因此，此橋可簡化為三等跨等截面的連續(xù)梁。本例的三跨連續(xù)梁橋的邊跨與中跨之比為 L1/L2 ,又?因每片 T 梁僅在支點附近很小區(qū)域內(nèi)腹板和底板尺寸有所改變，但仍可近似按等截面梁來考慮。 計算主梁的荷載橫向分布系數(shù)連續(xù)梁荷載橫向分布的簡化使用計算方法是，按等剛度原則，將連續(xù)梁的某一跨等代為等跨徑的等截面簡支梁來計算荷載橫向分布系數(shù)。.????當 時 ， 沖 擊 系 數(shù)對于連續(xù)梁橋：（1）計算沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時，采用 ??（2）計算沖擊力引起的負彎矩效應(yīng)時采用 ??式中： —結(jié)構(gòu)的計算跨徑本設(shè)計, ； l ml E—結(jié)構(gòu)材料的彈性模量， MP；? —結(jié)構(gòu)跨中截面的慣矩， ；cI—結(jié)構(gòu)跨中的單位長度質(zhì)量 , ，當換算為重力計算，mkg；gGc? G—結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力，N/m； g—重力加速度， 。3表 33 第四施工階段自重作用效應(yīng)階段內(nèi)力截面 剪力（kN） 彎矩（kN?m） 截面 剪力（kN） 彎矩（ kN?m）左邊支點（左） 左中支點（左） 邊跨左變化點 左中支點（右） 邊跨 1/4 截面 中跨左變化點 邊跨跨中 中跨 1/4 截面 邊跨 3/4 截面 中跨跨中 邊跨右變化點 （4）結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)總內(nèi)力上述 3 個階段內(nèi)力均為階段內(nèi)力，每個施工階段的累計內(nèi)力需要內(nèi)力疊加得到，具體疊加結(jié)果見下表。1l2l求得：X 1=X2= kN?m2）截面的內(nèi)力。表 32 第三施工階段自重作用效應(yīng)階段內(nèi)力截面 剪力（ kN） 彎矩（kN?m） 截面 剪力（kN） 彎矩（kN?m）左邊支點（左） 左中支點（左） 邊跨左變化點 左中支點（右） 邊跨 1/4 截面 中跨左變化點 邊跨跨中 中跨 1/4 截面 邊跨 3/4 截面 中跨跨中 邊跨右變化點 （3）第四施工階段自重作用效應(yīng)內(nèi)力1）計算步驟同第三階段相同，作用為二期自重作用荷載。l2l解得：X 1=X2= kN?m2）截面的內(nèi)力。此時 q 為成橋后 T 梁一期結(jié)構(gòu)自重作用荷載集度增量 △g 1。圖 34 第三施工階段內(nèi)力計算示意圖1）先用力法求出贅余力（EI=常數(shù)簡化） 。21()gl??1(2)gl??邊梁各計算截面位置如圖 33 所示: 圖 33 邊梁各計算截面位置（尺寸單位：cm） 可求得邊梁各截面的內(nèi)力值，具體計算結(jié)果見下表：表 31 第一施工階段自重作用效應(yīng)階段內(nèi)力截面 剪力（kN） 彎矩（kN?m）支點 左變化點 1/4 截面 跨中 3/4 截面 右變化點 支點 注：第一時施工階段的指點均為臨時支撐點。圖 32 第一階段內(nèi)力計算示意圖此時為結(jié)構(gòu)體系簡支梁結(jié)構(gòu)，計算跨徑為 m。第四施工階段，結(jié)構(gòu)體系為連續(xù)梁，自重作用荷載為橋梁二期結(jié)構(gòu)自重作用荷載，即 g2。第二施工階段，由于兩跨間接頭較短，混凝土中梁較小，其產(chǎn)生的內(nèi)力較小，且會減小跨中彎矩，故忽略不計。橋面鋪裝采用 11cm 瀝青混凝土鋪裝，且鋪裝層寬為 ，瀝青混凝土的重度為 24kN/m3，一側(cè)護欄按每延米 混凝土重度按 25kN/6 片梁組成，則每片梁承擔全部二期永久作用效應(yīng)的 1/6kN/m2()/?????本橋為先簡支后連續(xù)的連續(xù)梁橋，施工過程中包含了結(jié)構(gòu)體系的轉(zhuǎn)換，所以結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力計算過程必須首先將各施工階段產(chǎn)生的階段內(nèi)力計算出來，然后進行內(nèi)力疊加。1. 結(jié)構(gòu)自重作用荷載集度計算（1）預(yù)制 T 梁自重作用荷載集度（g 1）1）預(yù)制 T 梁邊梁一期結(jié)構(gòu)自重作用荷載集度：[()/]????????=2）預(yù)制 T 梁中梁一期結(jié)構(gòu)自重作用荷載集度：1[.()/]g????????= kN/m（2）成橋后 T 梁一期結(jié)構(gòu)自重作用荷載集度增量（ △g 1） 預(yù)制梁計入每片梁間現(xiàn)澆橋面板及橫隔梁濕接縫混凝土后的結(jié)果自重作用荷載集度即為成橋后 T 梁一期結(jié)構(gòu)自重作用荷載集度增量。圖 31 施工階段示意圖由施工過程可知，結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)是分階段形成的，主要包括：預(yù)制 T梁一期結(jié)構(gòu)自重作用荷載集度（g 1）,成橋后 T 梁一期結(jié)構(gòu)自重作用荷載集度增量（△g 1） ，二期結(jié)構(gòu)自重作用荷載增量（g 2） 。第三施工階段，拆除全部臨時支座，主梁支承在永久支座上，完成體系轉(zhuǎn)換，在完成橫向接縫澆筑，最終形成三跨連續(xù)梁的空間結(jié)構(gòu)。第一施工階段，為主梁的預(yù)制階段，待混凝土達到設(shè)計強度 90%都張拉正彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力剛束，并壓注水泥漿，在將各跨預(yù)制主梁安裝就位，形成由臨時支座的簡支梁狀態(tài)。第 3 章 主梁自重作用效應(yīng)計算 結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)計算在結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)計算之前，簡要介紹本示例施工過程。????2）對于中梁跨中截面：上核心距： m； ..239081scIkAy???下核心距： m；.(8)xsI???截面效率指標： ≈。 圖 23 主梁構(gòu)造平面（簡）圖和立面（簡）圖 毛截面幾何特性計算毛截面幾何特性是結(jié)構(gòu)內(nèi)力、配束及變形計算的前提。本設(shè)計在橋跨中心、四分點和支點處設(shè)置 5 道橫隔梁，邊跨間距為 和 ，中跨間距為 和 。為減小對主梁設(shè)計起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道中橫隔梁。兩端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，也為布置錨具的需要，在距梁端 2022mm 范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬，同時馬蹄寬度亦從 40mm 變到 50mm，馬蹄部分為配合鋼束彎起而從四分點附近（第二道橫隔梁處）開始向支點逐漸抬高，在馬蹄抬高的同時，腹板寬度亦開始變化。簡支變連續(xù)后邊跨計算跨徑為 ，中跨計算跨徑為 26m。T 梁直面如圖所示 （跨中） （梁端）中梁 （跨中） （梁端）邊梁圖 22 中梁和邊梁預(yù)制 T 梁斷面圖（尺寸單位：cm）本橋上部結(jié)構(gòu)為 3 跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，采用先簡支后連續(xù)，考慮伸縮縫的設(shè)置，實際橋跨長度為 ，即在橋的兩頭各設(shè) 8cm 的伸縮縫，主梁立面與平面構(gòu)造如圖 23 所示。因此主梁的工作截面有兩種：預(yù)制應(yīng)力、運輸、吊裝階段的小截面（內(nèi)梁翼緣板寬 140cm，外梁翼緣板寬 170cm） ，二期恒載施工以及運營階段的大截面。 結(jié)構(gòu)尺寸的擬定主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟，同時加寬翼緣板對提高主梁截面效率指標 ρ 很有效，故在許可條件下應(yīng)適當?shù)募訉?T 梁的翼緣板。預(yù)制梁內(nèi)正彎矩感受采用兩段同時張拉，錨下控制應(yīng)力為 =1395MPa；墩頂橋面現(xiàn)澆層負彎矩鋼束采用單端張拉，錨下控制應(yīng)力為 fpk=，未計入預(yù)應(yīng)力鋼筋與錨圈口之間的摩擦損失。第 2 章 設(shè)計要點及結(jié)構(gòu)尺寸擬定 設(shè)計要點本橋上部結(jié)構(gòu)為 3 跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，采用先簡支后連續(xù)施工方法，即采用如下施工方法： T 梁，吊裝到位；，達到設(shè)計強度后，張拉負彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束并壓注水泥漿；，完成體系轉(zhuǎn)換；；。kN/ m179。表 11 基本計算數(shù)據(jù)名稱 項目 符號 單位 數(shù)據(jù)立方體強度標準值彈性模量軸心抗壓強度標準值軸心抗拉強度標準值軸心抗壓強度設(shè)計值軸心抗拉強度設(shè)計值fcu，kEcfckftkfcdftdMPaMPaMPaMPaMPaMPa50104短暫狀態(tài)極限壓應(yīng)力極限拉應(yīng)力 ′ck′ckMPaMPa梁混凝土持久 狀 態(tài)壓應(yīng)力極限值極限壓應(yīng)力極限主壓應(yīng)力拉應(yīng)力極限值短期效應(yīng)組合極限拉應(yīng)力短期效應(yīng)組合極限主拉應(yīng)力長期效應(yīng)組合極限拉應(yīng)力σstσpc≤σltσpcMPaMPaMPaMPaMPa0絞線標準強度彈性模量抗拉設(shè)計輕度最大控制應(yīng)力 σcon持久狀態(tài)應(yīng)力標準荷載組合fpkEpfpd fpkMPaMPaMPaMPaMPaMPa18601051260139512091209續(xù)表 11名稱 項目 符號 單位 數(shù)據(jù)材料重度鋼筋混凝土瀝青混凝土鋼絞線γ1γ2γ3kN/ m179?！豆蜂摻罨炷良邦A(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》 （JTG D622022） ，以下簡稱《公預(yù)規(guī)》 。 設(shè)計計算依據(jù)《公路工程技術(shù)標準》 （JTG B012022） 。伸縮縫：采用 SSF80A 大變位伸縮縫橋面鋪裝：11cm 厚的瀝青混凝土鋪裝。預(yù)應(yīng)力管道：采用預(yù)埋圓形和扁形塑料波紋管成型。凡鋼筋直徑大于等于 12mm 者，均采用 HRB335 熱軋帶肋鋼筋；凡鋼筋直徑小于 12mm 者，采用 R235 鋼，鋼板應(yīng)符合 GB70088 規(guī)定的 Q235鋼板。預(yù)應(yīng)力鋼絞線：采用《公預(yù)規(guī)》 （JTG D622022）中 d= 的鋼絞線，公稱面積為 140 mm2，標準強度 FPK=1860MPa，彈性模量 EP=105MPa。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：圖 12 橋跨總體布置橫斷面圖 材料規(guī)格混凝土：預(yù)制梁及其現(xiàn)澆接縫、封錨、墩頂現(xiàn)澆連續(xù)段、主梁采用 C50 混凝土。橋面凈寬：半幅橋?qū)挒?；橋梁布置橫斷面如圖 12 所示。 設(shè)計標準跨徑：24m+26m+24m，施工方法為簡支轉(zhuǎn)連續(xù)；橋梁布置立面圖如圖 11。第 1 章 設(shè)計基本資料 橋梁線形布置平曲線半徑：無平曲線。概括地講，簡支轉(zhuǎn)連續(xù)施工法是采用簡支梁的施工工藝，卻可達到建造連續(xù)梁橋的目的。簡支轉(zhuǎn)連續(xù)是橋梁施工中較為常見的一種方法，一般先架設(shè)預(yù)制主梁，形成簡支梁狀態(tài)；進而再將主梁與墩頂連成整體，最終形成連續(xù)梁體系。橋梁是公路、鐵路和城市道路的重要組成部分，特別是大、中橋梁的建設(shè)對當?shù)卣?、?jīng)濟、國防等都具有重大意義。特別是橋梁建設(shè)得到了飛速的發(fā)展，橋梁工程無論在建設(shè)規(guī)模上，還是在科技水平上，均已躋身世界先進行列。 prestressed。關(guān)鍵詞：簡支轉(zhuǎn)連續(xù)；預(yù)應(yīng)力；MIDASAbstractThe design entitled Juxian Village, Bridge 2, prestressed concrete continuous girder bridge, the bridge is located in Jingfu Expressway Tai39。使本橋梁設(shè)計兼具簡支梁的經(jīng)濟易施工特點和連續(xù)梁的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定、受力狀態(tài)好的優(yōu)點，是值得推廣和使用的一種有效梁跨方式。目前隨著高等公路的發(fā)展，為改善橋梁行車的舒適性，簡支轉(zhuǎn)連續(xù)梁橋在中、小跨徑的連續(xù)梁橋中得到了廣泛地應(yīng)用。摘 要本設(shè)計題目為賢村橋 2 號預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，該橋位于京福高速公路泰安至曲阜段，橋梁跨徑布置為 24+26+24m，雙向四車道，上部結(jié)構(gòu)采用先簡支后連續(xù)的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù) T 型梁橋。簡支轉(zhuǎn)連續(xù)是橋梁施工中較為常見的一種方法,該施工方法的主要特點是施工方法簡單可行，施工質(zhì)量可靠，實現(xiàn)了橋梁施工的工廠化、標準化和裝配化。在設(shè)計過程中，綜合考慮了材料以及結(jié)構(gòu)的強度、剛度、穩(wěn)定性，還注意到了混凝土強度以及鋼筋等級及其性能。本設(shè)計參閱了很多相關(guān)設(shè)計及規(guī)范，也采用了一些既有設(shè)計成果，使得設(shè)計具有一定的實踐性，同時也采用了 MIDAS 來計算橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力，節(jié)約了設(shè)計時間，設(shè)計過程中得到指導(dǎo)老師的悉心指導(dǎo)及幫助，使我的設(shè)計事半工倍，在此對設(shè)計界的前輩及指導(dǎo)老師表示衷心的感謝！由于設(shè)計時間倉促，加上本人經(jīng)驗有限，設(shè)計中難免會有許多不足或缺點，請大家提出寶貴意見及建議。an to