【正文】 截面受壓區(qū)高度；由《公預規(guī)》選用9B25()。在配筋時，還應計算各控制界面扭矩所需要的箍筋及縱向鋼筋。橋臺耳墻視為單懸臂固端梁，水平方向承受土壓力及活載水平壓力。橋臺的蓋梁計算，一般可不考慮背墻與蓋梁共同受力，此時背墻僅起擋土墻作用。在計算支點負彎矩時，采用非對稱布置荷載與恒載的反力；在計算跨中正彎矩時，采用對稱布置活載與恒載反力。(7)支座摩阻力相鄰兩孔跨徑相等，由溫度產生的支座摩阻力可相互抵消，故不考慮支座摩阻力影響。 取 ；制動力的方向就是行車方向，其著力點在支座底座面上。當集中荷載作用在蓋梁中線時為最為不利(4)汽車沖擊力(5)汽車制動力汽車制動力是汽車在橋上剎車時為克服其慣性力而在車輪與路面之間發(fā)生滑動摩擦力。(2)蓋梁、墊石自重(3)車輛荷載橋梁結構的整體計算采用車道荷載，橋梁結構的局部加載、涵洞、橋臺和擋土墻土壓力等的計算采用車輛荷載，車輛荷載和車道荷載的作用不得疊加?；钶d的布置要使各種效應組合為橋上最不利情況，求出支點最大反力作為蓋梁的活載。 橋墩尺寸擬定初步擬定橋墩一般構造圖如圖SJ—7所示，其中樁的長度為15m。板式橡膠支座，+2，設計荷載為公路—Ⅱ級，無人群荷載。3 下部結構設計 重力式橋墩設計資料橋梁上部結構為預應力混凝土簡支T型梁橋。 橫梁正截面含筋率：均大于《公預規(guī)》%。由配筋可知截面抗彎承載力滿足要求。解方程，得到：，由于太小，則取。 P=1作用在計算截面以右時： ；P=1作用在計算截面以左時： ；。　跨中橫隔梁的受載圖示縱向一列輪重對中橫隔梁的計算荷載為：汽車荷載(2)繪制中橫隔梁的內力影響線在上面已經算得①號主梁和②號主梁的橫向影響線豎坐標值為：；①繪制彎矩影響線P=1作用在①號梁軸上時： P=1作用在②號梁軸上時： P=1作用在③號梁軸上時：此三個豎標值和已知影響線折點位置（即所計算截面的位置）。承載力驗算：　 　　　 　　　　　　　 承載能力滿足要求。根據公預規(guī),板內應設置垂直于主鋼筋的分布鋼筋，直徑不應小于8mm，間距不應小于200mm。按公預規(guī)： 解得：x= 驗算這時 查有關板寬1m內鋼筋截面與間距表，考慮一層鋼筋為8根由規(guī)范查得可供使用的有8A12（），然后按照構造布置構造鋼筋。由橋規(guī)可知=，=。以縱向1米寬的板條進行計算。由《公預規(guī)》：已知：； ； 滿足要求。 主梁變形計算根據主梁截面在使用階段混凝土正應力驗算結果，可知主梁屬于部分預應力混凝土A類構件，即主梁在使用荷載作用下載面不開裂。則：　　　　　　C40混凝土。 局部抗壓承載力驗算根據《公預規(guī)》，配置間接鋼筋的局部受壓構件，其局部抗壓承載力應按下列規(guī)定計算： 式中：——配置間接鋼筋時局部抗壓承載力提高系數，當時，應??；　　 　 ——間接鋼筋影響系數，按《公預規(guī)》，當混凝土強度等級在C50及以下時，??；——方格網或螺旋形間接鋼筋內表面范圍內的混凝土核心面積，其重心應與的重心重合，計算按同心、對稱原則取值；可取局部受壓計算底面積范圍以內的間接鋼筋所包羅的面積，這里配置螺旋鋼筋得：；——間接鋼筋體積配筋率；對于螺旋筋：；——單根螺旋形間接鋼筋的截面面積；——螺旋形間接鋼筋內表面范圍內混凝土核心面積的直徑；——螺旋形間接鋼筋的層距。根據《公預規(guī)》，配置間接鋼筋的混凝土構件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應滿足下列要求：　　　　　　　　　　　 　式中：——局部受壓面積上的局部壓力設計值，本設計中，每束預應力筋的截面積為，張拉控制應力，則；——張拉錨固時混凝土軸心抗壓強度設計值，當混凝土強度達到設計強度的90％C40＝C35，查《公預規(guī)》； ——混凝土局部承壓修正系數，混凝土強度等級為C50及以下時，本設計預應力張拉時混凝土強度等級為C35， ；　　　——混凝土局部承壓強度提高系數；　　　——局部受壓時的計算底面積，按《公預規(guī)》；　，——混凝土局部受壓面積，當局部受壓有孔洞時，為扣除孔洞后的面積，為不扣除孔洞的面積；對于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內孔面積。 局部承壓強度驗算對5束預應力鋼束錨固點的分析，N1~2鋼束的錨固端局部承壓條件最不利，現對N2錨固端進行局部承壓驗算。 梁端錨固區(qū)的局部承壓驗算后張法預應力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部應力，它可能使梁端產生縱向裂縫需進行局部承壓驗算。 為荷載標準值效應組合作用下的主壓應力，式中：——在計算主應力點，由預加力和按作用（或荷載）短期效應組合計算的彎矩產生的混凝土法向應力； ——由豎向預應力鋼筋的預加力產生的混凝土豎向壓應力； ——在計算主應力點，由預應力彎起鋼筋的預加力和按作用（或荷載）短期效應組合計算的剪力產生的混凝土剪應力；當計算截面作用有扭矩時，尚應計入由扭矩引起的剪應力；對后張預應力混凝土超靜定結構，在計算剪應力時，尚宜考慮預加力引起的次剪力； ——在計算主應力點，由扣除全部預應力損失后的縱向預加力產生的混凝土法向預壓應力，按《公預規(guī)》公式()或()計算； ——換算截面重心軸至計算主應力點的距離； ——在同一截面上豎向預應力鋼筋的肢數；、——豎向預應力鋼筋、縱向預應力彎起鋼筋扣除全部預應力損失后的有效預應力； ——單肢豎向預應力鋼筋的截面面積； ——豎向預應力鋼筋的間距； b——計算主應力點處構件腹板的寬度； ——計算截面上同一彎起平面內預應力彎起鋼筋的截面面積； 、——計算主應力點以下（或以下）部分換算截面面積對換算截面重心軸、凈截面面積對凈截面重心軸的面積矩； ——計算截面上預應力彎起鋼筋的切線與構件縱軸線的夾角。預應力鋼筋混凝土受彎構件受拉區(qū)的普通鋼筋，其使用階段的應力很小，可不必驗算。 將數據代入上述公式計算得使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的壓應力滿足要求。在此僅以跨中截面為例，其他截面均可用同樣方法計算?！〕志脿顩r預應力混凝土構件應力計算(1)正截面混凝土的壓應力驗算對于預應力混凝土簡支梁的正應力，由于配設曲線筋束的關系，應取跨中、L/L/支點及鋼束突然變化處（截斷或彎出梁頂等）分別進行驗算。根據《公預規(guī)》，施工階段正截面應力應符合下列要求：式中：，——與構件制作、運輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強度相應的抗壓強度、抗拉強度標準值，本設計考慮混凝土強度達到C40時開始張拉預應力鋼束，則，；　　　　　　　　，——預加應力階段混凝土梁跨中截面上、下緣的法向壓應力、拉應力，按下式計算：上緣：下緣：其中：，；，代入上式得(拉)(壓)預加力階段混凝土的壓應力滿足應力限制值的要求；混凝土的拉應力通過規(guī)定的預拉區(qū)配筋率來防止出現裂縫，預拉區(qū)混凝土沒有出現拉應力，％的縱向鋼筋即可。預加應力階段指初始加力和主梁自重力共同作用的階段，對簡支梁，以跨中截面上、下緣混凝土法向應力控制。②斜截面抗彎強度驗算在設計中，由于梁內預應力鋼束根樹沿梁跨沒有變化，不需要進行該項強度驗算。 (2) 斜截面強度驗算①驗算是否需要進行斜截面抗剪強度計算T形截面梁當進行斜截面抗剪強度計算時，其界面尺寸應符合《公預規(guī)》，當滿足條件時可不進行斜截面抗剪承載力的驗算，僅需按《公預規(guī)》。翼緣板受壓區(qū)高度， 則②驗算正截面強度極限狀態(tài)時，受拉區(qū)全部縱向鋼筋合力作用位置 按計算時，預應力筋合力點處混凝土應力為零的預應力鋼筋有效應力為按計算時， 所以。 截面強度驗算在承載能力極限狀態(tài)下，預應力混凝土梁沿著正截面和斜截面都有可能破壞，下面則驗算這兩類截面的強度。 截面受力類型判別 故為第一類T型截面。至于裂縫出現階段，《公預規(guī)》根據公路簡支梁標準設計的經驗，對于全預應力梁在使用荷載作用下，只要截面不出現啦應力就不必進行抗裂性驗算。 預加內力計算及鋼束預應力損失匯總 各截面鋼束預應力損失平均值及有效預應力匯總表工作階段應力損失 計算截面預加應力階段使用階段鋼束有效預應力(MPa)預應力階段使用階段跨中截面L/4截面支點截面 主梁截面強度驗算預應力混凝土梁從預加力開始到受荷破壞，需經受預加應力、使用荷載作用、裂縫出現和破壞等四個受力階段，為保證主梁受力可靠并予以控制，應對控制截面進行各個階段的強度及應力驗算。對后張法構件。此時，預應力損失值僅考慮預應力鋼筋錨固時(第一批)的損失，普通鋼筋應力應取為0。 ——傳力錨具時的鋼筋預應力，對后張法構件；對先張法構件，對先張法構件。 其中 鋼筋松弛引起的預應力損失按《公預規(guī)》, 預應力鋼絲、鋼絞線可按下列公式計算：式中： ——張拉系數，一次張拉時，；超張拉時，； ——鋼筋松馳系數,Ⅰ級松馳(普通松馳),。也可直接按簡化公式進行計算，即此項預應力損失，對于簡支梁一般可取截面按以下公式進行計算，并以其計算結果作為全梁各鋼束的平均值。 預應力鋼束與管道壁的摩擦損失由《公預規(guī)》，計算公式為： 對于跨中截面 ， ?？缰薪孛?、支點截面、截面的凈截面與換算截面幾何特性列表進行計算。 鋼束長度鋼束號R(cm)彎起角(186。為簡化計算和施工，所有鋼束布置得線形均選用兩端為圓弧線中間再加一段直線，并且整根束道布置在同一個豎直面內。為此，本例將錨固端截面分成上下兩部分，上部鋼束的彎起角初定為10186。按著上述錨頭布置的均勻、分散等原則，錨固端截面所布置得鋼束，鋼束群重心至梁底距離為：為檢驗上述布置得鋼束群重心位置，可繪制全預應力混凝土簡支梁的束界，以確保鋼束群重心處于截面的核心范圍內。根據《公預規(guī)》規(guī)定，在布置鋼束同時，首先必須滿足構造要求：預留孔道間凈距≥，梁底凈距≥，梁側凈距≥，由此可直接得出鋼束群重心到梁底距離為：為了方便張拉操作，將所有的鋼束都錨固在梁端。①號梁 ②號梁 對于全預應力梁，希望在彈性階段工作，同時邊主梁與中間主梁所需的鋼束數相差不多，為方便鋼束布置和施工，同時為了更安全，主梁統(tǒng)一確定為3束。在主梁內力計算中已經計算出跨中截面，初估，則鋼束偏心距。由《結構設計原理》有：式中：——混凝土強度安全系數，?。剑弧嬎銖澗?，由主梁荷載組合可得＝,為設計經驗系數，這里取＝，由此可得：每束為49φs5mm，面積為，其抗拉設計強度，鋼束數為：。 ①號主梁和②號主梁的彎矩包絡圖(單位:) ①號主梁和②號主梁的剪力包絡圖(單位:) 預應力鋼束的估算及其布置 跨中截面鋼束的估算與確定根據《公預規(guī)》規(guī)定，預應力梁應滿足使用階段的應力要求和承載能力極限狀態(tài)的強度條件。根據《橋規(guī)》規(guī)定，當永久作用與汽車荷載和人群荷載組合時，基本組合的效應組合表達式為：式中：、—分別為汽車荷載和人群荷載效應的標準值。==　汽車荷載支點剪力計算圖示（尺寸單位：m）(a)主梁縱斷面圖；（b)車輛荷載作用下支點剪力的荷載橫向分布系數沿跨長分布圖；（c)車輛集中荷載和均布荷載的布置；（d)支點截面剪力影響線圖.可知①號主梁汽車荷載的支點剪力為： =可知②號主梁汽車荷載的支點剪力為： = 主梁內力組合為了按各種極限狀態(tài)來設計鋼筋混凝土及預應力混凝土梁，需要確定主梁沿橋跨結構各個截面的計算內力?！、偬栔髁簭澗嗪图袅τ嬎惚斫孛婧奢d類型或()()或y（或m）S(或)S公路—II級y==公路—II級214. 2公路—II級y==公路—II級00由于①號主梁和②號主梁只有跨中的橫向分布系數不相同，則②號主梁的彎矩和剪力結果如下：,。本設計按兩車道設計，不拆減，則。求支點和變化點截面活載剪力時，由于主要荷重集中在支點附近而考慮支撐條件的影響，按橫向分布系數沿橋跨的變化曲線取值，即從支點到之間，橫向分布系數用與值用直線內插法，期于區(qū)段取值。則①號梁的最不利布載受載最大?！『奢d橫向分布系數計算圖示（尺寸單位：cm）a)橋梁橫斷面；b)①號主梁橫向分布影響線荷載