【正文】 Lb2)(mm)（x i－x k）(mm)??Rxkii??1sn?( 176。按下式計(jì)算??21)(bki Lx???ci ： ??42tanc?bkii Lx??各截面鋼束位置 ai 及其傾角 θ i 計(jì)算值詳見(jiàn)表 10。當(dāng) 時(shí)，i 點(diǎn)位于直線段還未彎起， ci=0，故 ai=a=100mm；θ i=0 。）彎起半徑 R（mm ）支點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離 d（mm）彎起點(diǎn)距跨中截面水平距離xk（mm）彎止點(diǎn)距跨中截面水平距離（mm）N1 1528 7 21200 101 1010 3593N2 1122 6 58600 109 1013 7138N3 714 5 128000 115 1015 12171N4 310 2 278000 122 1042 10744各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算仍以鋼束 N4 為例，計(jì)算鋼束上任一點(diǎn) i 離梁底距離 ai=a+ci 及該點(diǎn)處鋼束的傾角 θ i ，式中a 為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，a=100mm；c i 為 i 點(diǎn)所在計(jì)算截面處鋼束位置的升高值。=4850mm故彎止點(diǎn)至跨中截面的水平距離為:（x k+ Lb1+ Lb2）=（1042+4850+4853）=10744mm同理可以計(jì)算 NNN3 的控制點(diǎn)位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯總于表 9。圖 13 曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋計(jì)算圖（尺寸單位：mm）由 Ld=c*cotθ 4確定導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平距離:Ld=c*cotθ 4=310*cot2176。207。230。216。208。231。206。223。177。185。228。227。207。181。181。198。205。182。207。214。166。1904310166。；各鋼束的彎曲半徑為：R N1=21200mm；R N2=58600mm； R N3=128000mm； R N4=278000mm。θ 3=5176。 其他截面鋼束位置及傾角計(jì)算鋼束彎起形狀、彎起角度及其彎起半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板，NNN3 和 N4 彎起角 θ 分別取 θ 1=7176。01239502482,06圖 12 端部及跨中預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖 (尺寸單位:mm) 錨固面鋼束布置為使施工方便，全部 4 束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨于梁端（如圖 13 所示） 。5161。 105210N34N12435090406801302631947161。178。182。193。164。187。204。170。181。178。182。212。202。b)184。206。202。230。216。208。231。對(duì)跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋進(jìn)行初步布置（如圖 12 所示） 。采用夾片式群錨，φ70 金屬波紋管成孔。對(duì)于 A 類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截面抗裂性要求，跨中截面所需的有效預(yù)加力為： ?????????式中的 Ms 為正常使用極限狀態(tài)按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；由表 8 有： Ms=MG1+MG2+MQs=++= kNm)荷載類別 第一期恒載 第二期恒載 總恒載汽車（不計(jì)沖擊系數(shù)） 汽車（計(jì)沖擊系數(shù)）恒載+汽車Sud={（3）+ （5）}Ssd=（3）+ （4） 主梁內(nèi)力組合 表 8序號(hào) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8)第 3 章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算以及布置 跨中截面鋼束的估算與確定以下就跨中截面在各種荷載組合下，分別按照上述要求對(duì)主梁所需的鋼束數(shù)進(jìn)行估算，并且按這些估算的鋼束數(shù)確定主梁的配束。m)Qmax (kN) 562 四分點(diǎn)截面 Mmax(kNm) 計(jì)沖擊系數(shù) ——MS(kNL1圖 11 支點(diǎn)截面汽車荷載內(nèi)力影響線如圖 11所示， m ； 。LL20*()/(L)/20m 圖 10 變化點(diǎn)截面汽車荷載內(nèi)力影響線如圖 10 所示， ； ；???2LyM ?? ； m2?V ???V支點(diǎn)截面汽車荷載 V214。181。187。V177。181。187。70V ?變化點(diǎn)截面汽車荷載 M177。跨中截面汽車荷載 ML/2L/2VLL/412/圖 8 跨中截面汽車荷載內(nèi)力影響線如圖 8 所示， = = ；A M= m2 ；??L m ； m2 。集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值隨計(jì)算跨徑而變，當(dāng)計(jì)算跨徑小于或等于 5m 時(shí)，為 Pk =180kN；計(jì)算跨徑等于或大于 50m 時(shí)，為 Pk =360kN；計(jì)算跨徑在 5~50m 之間時(shí)，值采用直線內(nèi)插求得。求支點(diǎn)和變化點(diǎn)截面活載剪力時(shí)，由于主要荷重集中在支點(diǎn)附近而應(yīng)考慮支承條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點(diǎn)到 L/4 之間，橫向分布系數(shù)用mo與 mc 值直線插入，其余區(qū)段均取 mc 值。 表 5梁號(hào) η i1 η i2 η i3 η i4 η i5 η i61 2 3 4) 計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)1 號(hào)梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖 6 所示。3) 按剛性橫梁法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值： ???512ijiijan??式中：n=6； = =。Ii= m4。 cmt ????? 馬蹄部分的換算平均厚度： =25b19t180507t=b圖 5 IT 計(jì)算圖式（尺寸單位： mm） IT 計(jì) 算 表 表 4分塊名稱 bi(cm) ti(cm) bi/ ti ci IT= ci bi ti3(103m4)翼緣板① 210 腹板② 20 322152馬蹄③ 55 ∑ —— —— —— ——　 2) 計(jì)算抗扭修正系數(shù) β此設(shè)計(jì)中主梁的間距相同，同時(shí)將主梁近似看成等截面，則得：???iTIaEGli21?式中：G=；l= ； ∑I T=6=；a 1=。 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù) 跨中的荷載橫向分布系數(shù) mc 本橋梁跨內(nèi)設(shè)三道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為： ??Bl 所以可以按剛性橫梁法來(lái)繪制橫向影響線并計(jì)算橫向分布系數(shù) mc1) 計(jì)算主梁抗扭慣矩 IT對(duì)于 T 形梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計(jì)算：IT=??miitbc13式中：b i 和 ti——相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和高度； ci——矩形截面抗扭剛度系數(shù)； m——梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù)。由于橋梁的計(jì)算跨徑小于 150m，不考慮計(jì)算荷載效應(yīng)的縱向折減。m） 0∑剪力 (kN) 0 活載內(nèi)力計(jì)算 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)沖擊系數(shù)：簡(jiǎn)支梁橋基頻 的計(jì)算公式為：f ， cmEIlf2??gGc? 式中 ——結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑（m） ；l E——結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（N/m 2） ； Ic——結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣性矩（m 4） ； mc——結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量（kg/m） ； G——結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（ kN/m） ； g——重力加速度，g=（m/s 2） 。m） 0一期 剪力 (kN) 0 彎矩（kNMXMQBA g圖 4 恒載內(nèi)力計(jì)算圖 主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為： ； ??glM21??????lg21????Q 恒載內(nèi)力計(jì)算見(jiàn)表 3。207。223。207。 211。第 2 章 主梁內(nèi)力計(jì)算根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，并通過(guò)活載作用下的梁橋荷載橫向分布計(jì)算，可分別求得主梁各控制截面（一般取跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)截面和支點(diǎn)截面）的恒載和最大活載內(nèi)力，然后再進(jìn)行主梁內(nèi)力組合。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部 260mm，下部240mm；中橫隔梁高度為 1550mm，厚度為上部 180mm，下部 160mm。為減小對(duì)主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中位置設(shè)置一道中橫隔梁；當(dāng)跨度較大時(shí)，還應(yīng)在其他位置設(shè)置較多的橫隔梁。變化點(diǎn)截面（腹板開(kāi)始加厚處）到支點(diǎn)的距離為 2022mm，其中還設(shè)置一段長(zhǎng)為500mm 的腹板加厚過(guò)濾段。 橫截面沿跨長(zhǎng)的變化 如圖 2 所示，本設(shè)計(jì)主梁采用等高形式，橫截面的 T 梁翼板厚度沿跨長(zhǎng)不變，馬蹄部分為配合鋼束彎起而從跨徑四分點(diǎn)附近開(kāi)始向支點(diǎn)逐漸抬高。 yb=190－=.。 yb=190－= 。 計(jì)算截面幾何特征將主梁跨中截面劃分成五個(gè)規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特征性列表計(jì)算見(jiàn)表 2。178。214?？紤]到主梁需要配置較多的鋼束，將鋼束按三層布置，一層最多排三束，初擬馬蹄寬度為 550mm，高度 250mm，馬蹄與腹板交接處做三角過(guò)濾，高度 150mm，以減小局部應(yīng)力。本設(shè)計(jì)腹板厚度取 200m。本設(shè)計(jì)預(yù)制 T 梁的翼板厚度取用 150mm，翼板根部加厚到 250mm 以抵抗翼緣根部較大的彎矩。綜上所述，本設(shè)計(jì)中取用 1900mm 的主梁高度是比較合適的。31 1/2 支點(diǎn)斷面 1/2 跨中斷面圖 1 橫斷面結(jié)構(gòu)尺寸（尺寸單位： mm） 圖 2 半縱剖面結(jié)構(gòu)尺寸圖 （尺寸單位： mm） 主梁跨中截面主要尺寸擬定 主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的主梁高度與其跨徑之比約在 1/14~1/25 之間，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中高跨比約在 1/18~1/19。204。230。197。199。227。174。192。193。253。236。241。178。214。橋梁橫向布置選用六片主梁（如圖 1所示） 。 橫截面布置 主梁間距與主梁片數(shù)主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì)，同時(shí)加寬翼板對(duì)提高主梁截面效率指標(biāo)很有效，故在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬 T 梁翼板。而且這種橋型與當(dāng)?shù)氐沫h(huán)境、地理相適合，有可以就地取材，施工設(shè)備也可以容易實(shí)現(xiàn)，所以應(yīng)當(dāng)采取這種橋型，較為適宜。由于構(gòu)件制成后要存放一段時(shí)間，因此在安裝是已經(jīng)有了一定的期齡。有利于保證構(gòu)件的質(zhì)量和尺寸的精度，并可能多的采用機(jī)械化施工；上下部可以平行施工作業(yè)。方案三：預(yù)應(yīng)力混凝土 T型梁預(yù)應(yīng)力混凝土 T型梁結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，受力明確，上部結(jié)構(gòu)主要采用預(yù)制吊裝法?；炷撂钣阡摴苤畠?nèi)，增強(qiáng)了鋼管的管壁穩(wěn)定性剛度也遠(yuǎn)大于鋼結(jié)構(gòu)，使其整體穩(wěn)定性也有了極大的提高。同時(shí)鋼管的套箍作用大大提高了混凝土的塑性性能，使得混凝土，特別是高強(qiáng)混凝土脆性的弱點(diǎn)得到了克服。因此內(nèi)填混凝土型圓鋼管混凝土隨著軸向力 N 的增大。但是伸縮縫多，養(yǎng)護(hù)較麻煩，縱坡較大，土方量較大。鋼筋混凝土箱型拱橋雖然造價(jià)最低，但是需要使用大量的木材，勞動(dòng)力，工期也較長(zhǎng)。因此拱式結(jié)構(gòu)可以充分利用主孔截面材料強(qiáng)度，使跨越能力增大。拱橋與梁橋的區(qū)別不僅在于外形不同，更重要的是兩者受力性能有較大的差別。 方案根據(jù)已知材料，可以初步擬定以下幾種方案。在一般的情況下選擇簡(jiǎn)便熟悉可靠的施工方案。施工選擇的橋型要能采用先進(jìn)的施工方法。一座美麗的橋梁，實(shí)際必須考慮本身造型的美觀，還須與周遍環(huán)境相協(xié)調(diào)，使能成為當(dāng)?shù)貎?yōu)美的景點(diǎn)，受到人們的的欣賞。在橋梁規(guī)定使用期限內(nèi)經(jīng)常維修費(fèi)用的多少需要考慮，混凝土橋的養(yǎng)護(hù)和維護(hù)費(fèi)用要比剛橋低的多。而且有水毀之虞。造價(jià)包括材料費(fèi)、人工費(fèi)和機(jī)械設(shè)備費(fèi)。功能橋梁的功能無(wú)非就是兩個(gè)方面：一是跨越障礙（河流、山谷或線路） ，二是承受荷載。行車安全主要通過(guò)橋面設(shè)置的布置來(lái)實(shí)現(xiàn)。至于橋梁美觀，要視經(jīng)濟(jì)與環(huán)境而定。 設(shè)計(jì)依據(jù) 《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》 （JTG D60－2022） 《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》 （JTG D62 －2022） 《公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)》 （橋梁上冊(cè)） （人民交通出版社 ）基本計(jì)算數(shù)據(jù)表 表 1名稱 項(xiàng)目 符號(hào) 單位 數(shù)據(jù)混凝土立方強(qiáng)度彈性模量軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)EcfckftkfcdftdMPaMPaMPaMPaMPaMPa50104預(yù)應(yīng)力鋼筋標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度彈性模量抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度最大控制應(yīng)力 σ con使用荷載作用階段極限應(yīng)力：荷載組合 I荷載組合 IIIfpkEpfpd fpk fpkMPaMPaMPaMPaMPaMPa18601051260139512091302材料容重鋼筋混凝土瀝青混凝土鋼絞線γ 1γ 2γ 3kN/m3kN/m3kN/m3鋼束與混凝土的彈性模量比 ny 無(wú)量綱