【正文】 516448856809375422713 5422713 凝結水加熱器水流量t/h62出口水溫℃155155155135入口水溫℃45454545出口煙溫℃ 入口煙溫℃ 傳熱量Kcal/h579484570309283640206 3748454 余熱利用率% 備注：計算時鍋爐熱效率按97%。tinC2/h52454542出爐煙溫℃140137137137蒸汽帶走（有效）熱量MJ/h175135 143370 117554 98050 出爐煙氣帶走熱量MJ/h96627 81816 81816 76361 出爐煙氣帶走熱量%%%%%散熱、排污、除氧器排汽損失%%%%%　鍋爐余熱利用率%%%%%　鍋爐熱效率%%%%% 影響鍋爐汽溫和蒸發(fā)量因素 主汽溫度主蒸汽出口溫度一般運行時低于入爐煙氣溫度10℃～25℃（即余熱鍋爐的窄點溫度，余熱鍋爐的傳熱系數(shù)、煙氣量增加窄點溫度減少，蒸發(fā)量增加窄點溫度減少），入爐煙氣溫度決定了蒸汽可能達到的最高溫度；入爐煙溫高低受環(huán)冷機進料溫度、密封、料層及環(huán)冷機煙罩負壓影響。. 鍋爐熱平衡計算 鍋爐熱平衡計算表　項目單位設計最大值設計額定值1爐運行值2爐運行值熱收入項入爐煙溫℃395375334煙氣量萬Nm179。 環(huán)冷機底部風箱之間合理分區(qū)，減少串風，提高風壓，增加穿透力，增加環(huán)冷機I、II段穿透料層的熱風量，保持環(huán)冷機煙罩微正壓，增加和進入余熱鍋爐的熱量比例和減少環(huán)冷機煙罩吸入冷空氣降低煙溫。 增加燒結礦產量和燒結礦料溫。 對環(huán)冷機密封選用剛柔性密封材料（包括廢氣罩子、墊板、合頁、防塵罩子、鋼板、動密封板、靜密封組合件、臺車；墊板固定在廢氣罩子上，第一合頁的一端與墊板相連，另一端與鋼板相連，第二合頁的一端與鋼板相連，另一端與靜密封板相連，第一合頁的軸應與第二合頁的軸平行；靜密封組合件在墊板和動密封板之間，動密封板與臺車相連。 提高發(fā)電量應采取的措施： 環(huán)冷機滿料層運行，冷卻機料層厚度每提高0．1m，冷卻煙氣溫度提高約10℃。風量竄向環(huán)冷機Ⅲ段，需對環(huán)冷機風箱Ⅱ段與Ⅲ段之間封堵防止竄風，環(huán)冷機風箱與臺車之間竄風嚴重，漏風率50%，嚴重影響燒結礦冷卻。： 環(huán)冷機熱收入項只有燒結礦帶入環(huán)冷機熱量一項，余熱鍋爐煙氣帶走總熱量多少受燒結礦產量，燒結礦進入環(huán)冷機料溫和余熱鍋爐煙氣帶走總熱量比例影響?，F(xiàn)在日鋼2*360燒結余熱發(fā)電由于環(huán)冷機臺車密封差，環(huán)冷機Ⅰ、Ⅱ段需運行三臺風機才能保證上部煙罩微正壓，由于密封不嚴漏風嚴重，降低進風溫度34℃，降低入爐煙溫11℃。：由于冷卻機臺車是按一定速度運動的，其臺車下方風箱和上方集氣罩與臺車之間存在著一定的間隙，需采取相應的措施進行密封。：由于臺車和風箱之間是相對運動的，再加上燒結礦在冷卻機臺車上布料不均勻，邊緣效應在所難免，且直接影響冷卻煙氣的溫度和流量。因此，在相同條件下增加冷卻機的料層厚度，能提高冷卻煙氣的溫度和余熱資源總量。有資料表明：冷卻機料層厚度每提高0．1m，冷卻煙氣溫度提高約10℃。/h，超過不但不能提高冷卻效果還會影響煙氣溫度）。當冷卻風速在0~2m／s的區(qū)間時，提高風速(增大風量)能有效加強燒結礦的冷卻；當冷卻風速大于2m／s時，提高風速不但不能提高冷卻效果，相反，由于風速提高使冷卻風量增加，將導致冷卻機出口煙氣溫度降低。：冷卻風速與風量、冷卻礦料層厚度、冷卻料層空隙率等因素密切相關，對燒結礦的冷卻時間也產生影響，冷卻風速與燒結礦平均最大礦塊熱傳導速度密切相關。日鋼2*360㎡燒結余熱發(fā)電采用煙氣再循環(huán)技術，余熱鍋爐出口煙氣回到環(huán)冷機對比風箱冷卻燒結礦，設計可以提高環(huán)冷機I段進風溫度至120℃，提高入爐煙溫45℃，將環(huán)冷機I、II段煙溫從平均333℃提高至378℃。有研究表明：當冷卻介質初始溫度為50℃時，換熱后終溫比常溫能提高15℃；當介質初始溫度為120℃時，介質終溫比常溫時高45℃?！?燒結礦帶入熱量GJ/h86368239784973837009656662085788發(fā)電量萬KW/h 序號名 稱單 位環(huán)冷機原工況設計環(huán)冷機配置鍋爐后工況12環(huán)冷機運行工況13環(huán)冷機運行工況1燒結礦料進口溫度℃7507506506002燒結礦料出口溫度℃12012012012031煙囪平均廢氣溫度℃34941531142煙囪平均廢氣溫度℃31734528327053煙囪平均廢氣溫度℃25325624824861鼓風機出口管道風量Nm3/h42000043000031000031000071鼓風機出口管道風溫℃20133868682鼓風機出口管道風量Nm3/h42000041000035000035000092鼓風機出口管道風溫℃2020202010循環(huán)風機風量Nm3/h450000450000113段4段5段煙氣量Nm4/h50000050000050000012熱收入項燒結礦產量t/h46046048050013燒結礦帶入熱量MJ/h383813383813 34710033375014在環(huán)冷機Ⅰ、Ⅱ段降低的燒結礦溫度℃276 202 161 15環(huán)冷機III段燒結礦料進口溫度℃474 448 439 16熱支出項環(huán)冷機下料燒結礦帶走熱量MJ/h6141061410640806675017燒結礦帶走熱量百分比%1616 2018余熱鍋爐煙氣帶走總熱量MJ/h127806 98020 80385 19余熱鍋爐煙氣帶走總熱量百分比% 203段4段5段煙氣帶走熱量MJ/h158372 153003 153003 213段4段6段煙氣帶走熱量百分比% 22環(huán)冷機漏氣及散熱損失熱量MJ/h36224319973361223環(huán)冷機漏氣及散熱損失熱量百分比% ：環(huán)冷機進料溫度越高，鍋爐入爐煙溫越高，通過熱平衡表，進入環(huán)冷機燒結料中440℃以下熱量無法被余熱鍋爐利用，排入環(huán)冷機III段，燒結礦440℃以上溫度占得比例越高余熱鍋爐煙氣帶走總熱量百分比也提高；因此只有提高環(huán)冷機進料溫度和產量，才能增加余熱鍋爐煙氣帶走總熱量。表一：不同燒結礦產量發(fā)電量如下表：項目單位在環(huán)冷機進料溫度600℃時不同燒結礦產量發(fā)電量燒結礦產量t/h115011001000900800700600500燒結礦比熱kJ／(kg℃) T—燒結礦的絕對溫度，按一般情況下環(huán)冷機進料溫度600℃／(kg，減少熱支出項，如增加燃料，減少生溶劑，增加燒結料的透氣性以提高料層等。：，如果能降低15℃， MJ/t，提高進入環(huán)冷機燒結礦溫度32℃，；，措施主要是提高料層增加蓄熱率和通過燒結機機尾和下料口采取保溫密封及減少除塵風抽走熱量和將燒結終點后移，燒結礦以最厚的紅料層進入環(huán)冷機，如果能夠提高進入環(huán)冷機燒結礦溫度50℃， MJ/t。：在燒結過程中燒結主抽煙道廢氣（包括水蒸氣和煙氣）抽走熱量占總熱量的25%～29%（主抽溫度變化30℃）；外部熱損失占40%～47%（受燒結機料層和進入環(huán)冷機料溫降低溫度影響）；進入環(huán)冷機熱量占燒結過程中總熱量的25%～33%（受燒結機料層、進入環(huán)冷機料溫降低溫度影響及燒結燃料配比影響）。：資料顯示，燒結溫度每提高100℃，大約提高環(huán)冷機進料溫度85 ℃，只有在每噸標準煤的燃料價格低于300元時增加燃料配比提高發(fā)電量才有利，現(xiàn)在單獨為提高燒結余熱發(fā)電量提高燃料是不經濟的。當發(fā)生欠燒時，燒結混合料中的碳未能得到充分燃燒，燒結餅所含的熱量低于正常水平，也導致煙氣溫度偏低；若欠燒的燒結餅在未燒透的情況下進入冷卻機后發(fā)生二次燒結，放出熱量，則導致冷卻煙氣的溫度偏高，可達500～600℃。燒結過程中的過燒或欠燒也會影響冷卻機出口的煙氣溫度和余熱資源量。：燒結終點的控制對燒結礦溫度會產生影響，進而影響破碎后落到冷卻機上的礦溫，最終將對冷卻煙氣溫度產生影響。有資料表明：在燒結料層厚度為180～220mm時，料層蓄熱量只占燃燒帶入總熱量的35％～45％，當料層厚度為400mm時則蓄熱量可達55％～60％，日鋼2*360㎡燒結機料層厚度780mm，蓄熱可達到67％～73％。燒結礦帶走MJ/t 根據實際測量進入環(huán)冷機燒結礦溫度平均600℃～650℃，／(kg燃料燃燒MJ/t 根據2011年統(tǒng)計噸礦燃耗60Kg/t,焦粉熱值=33500*85%=28475MJ/Kg混合料帶入物理熱MJ/t 含水量10%，進料溫度65℃Fe或FeO生成Fe3O4放熱MJ/t260260260一般占12%空氣帶入熱量MJ/t34 34 34 ℃，每噸燒結礦需空氣2000Nm179。 燒結機熱平衡　項目比例按主抽煙道溫度150℃按主抽煙道溫度135℃按噸礦燃耗65Kg/t備注熱收入項點火燃燒MJ/t 179。第4章燒結余熱發(fā)電工序能量平衡及提高發(fā)電量分析為了科學的利用燒結余熱，必須對各設備進行熱平衡計算，找出影響發(fā)電量的主要原因，通過改進提高廢氣品位和利用價值來提高發(fā)電量。發(fā)電機采用無刷勵磁系統(tǒng)。10kV系統(tǒng)為中性點非直接接地系統(tǒng)。調速系統(tǒng)采用南京科遠DEH電調系統(tǒng)．并能實現(xiàn)根據補汽壓力前后壓差自動調節(jié)補汽閥開度。工藝流程如下圖所示： 燒結機的主要配置及技術參數(shù)臺數(shù)： 2臺燒結機有效長度： 90m燒結機有效燒結面積： 360m2臺車數(shù)量： 95臺車規(guī)格： 4臺車運行速度： ~欄板高度： 每臺燒結機處理量： 850t/h 環(huán)冷機的主要配置及技術參數(shù)鼓風環(huán)式冷卻機臺數(shù)： 2臺安裝角度： 176。第3章 設備配置日照鋼鐵2360燒結余熱發(fā)電設置兩臺型號為QC450/()/350(212)，利用兩臺360㎡燒結機熱燒結礦在環(huán)冷機前段受空氣冷卻后產生的熱廢氣，通過循環(huán)風機將環(huán)冷機ⅠⅡ段煙罩中的高溫煙氣(設計值375 ℃，45萬N m179。 采用螺旋鰭片管管箱 鍋爐受熱面全部采用管箱結構，管箱內部采用螺旋鰭片管，適應環(huán)冷機余熱煙氣溫度低、流量大的特點；采用全疏水結構，鍋爐疏排水方便、