220th循環(huán)流化床結(jié)構(gòu)分析與熱力計算畢業(yè)論文-文庫吧資料
2025-06-25 13:52本頁面
【正文】 分離器出口煙焓由查查焓溫表3項火焰中三原子氣體的當量體積分數(shù)旋風筒內(nèi)煙氣壓力取值火焰中三原子氣體的分壓力()水蒸氣的當量體積分數(shù)，三原子氣體減弱系數(shù)()不發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù)()不發(fā)光火焰黑度發(fā)光火焰黑度發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù)火焰發(fā)光性系數(shù)查[1]表830火焰黑度受熱面污垢系數(shù)汽冷分離器黑度煙氣平均熱容量()分離器數(shù)量4只汽冷旋風分離器出口煙溫()誤差|θF假θF計|10℃.假定成立.煙氣放熱量()分離器出口循環(huán)灰焓由查[1]表83循環(huán)灰放熱量()總放熱量()工質(zhì)流量704000蒸汽焓增()蒸汽進口焓蒸汽出口焓蒸汽出口溫度查水蒸氣特性表蒸汽進口比容蒸汽出口比容查水蒸汽特性表平均比容蒸汽流通截面積蒸汽流速()蒸汽質(zhì)量流速 旋風分離器煙氣阻力計算名稱符號公式或來源數(shù)值單位計算燃料當量消耗量當量煙氣體積當量灰量%分離器過量空氣系數(shù)當量理論空氣量煙氣標準狀態(tài)下的密度進口標準狀態(tài)下的灰濃度()，其中出口標準狀態(tài)下的灰濃度(),其中進口煙道阻力進口煙道入口阻力煙氣加速突變損失煙氣溫度鍋爐熱力計算900煙氣實際密度()爐膛上部出口截面積進口煙道入口截面積()煙氣（進口煙道）入口速度()煙氣（爐膛上部）出口速度()壓縮系數(shù)()實際灰濃度()修正系數(shù)()煙氣加速突變損失()灰粒加速突變損失煙氣溫度鍋爐熱力計算900實際灰濃度煙氣（爐膛上部）出口速度灰粒出口速度煙氣（進口煙道）入口速度灰粒入口速度灰粒加速突變損失 ()煙氣加速漸變損失煙氣實際密度煙氣溫度 鍋爐熱力計算900煙道入口截面積煙氣入口速度煙道出口截面積()煙氣出口速度 ()壓縮系數(shù) ()實際灰濃度修正系數(shù)煙氣加速漸變損失 ()灰粒加速漸變損失煙氣溫度 鍋爐熱力計算900實際灰濃度煙氣出口速度煙氣入口速度灰粒入口速度灰粒出口速度灰粒加速漸變損失 ()進口煙道（直段）沿程阻力煙道長度設(shè)計值煙道水力直徑 ()絕對粗糙度查[1]表106摩擦阻力系數(shù) ()煙氣實際密度 煙氣溫度鍋爐熱力計算900煙道截面積()煙氣速度()修正系數(shù)實際灰粒濃度進口煙道（直段）沿程阻力()旋風分離器本體阻力筒體摩擦阻力煙氣進口溫度鍋爐熱力計算900煙氣出口溫度885旋風筒煙氣溫度煙氣實際密度()切向入口煙氣流速()導渦管出口直徑設(shè)計值導渦管出口截面積導渦管煙氣流速30筒體入口水力直徑()絕對粗糙度設(shè)計值筒體直徑設(shè)計值摩擦阻力系數(shù)()計算速度取中較大的值煙氣旋轉(zhuǎn)圈數(shù)()圈實際灰濃度修正系數(shù)()筒體摩擦阻力()煙氣返程阻力煙氣溫度煙氣實際密度實際灰濃度修正系數(shù)()切向入口煙氣速度煙氣返程阻力()煙氣壓縮系數(shù)煙氣溫度885煙氣實際密度()實際灰濃度修正系數(shù)()導渦管喉口直徑設(shè)計值筒體直徑設(shè)計值壓縮系數(shù)()筒體截面積筒體軸向煙氣流速()導渦管喉口截面積導渦管喉口煙氣速度()煙氣壓縮損失煙氣擴張損失煙氣溫度885煙氣實際密度修正系數(shù)煙道入口截面積煙氣入口流速煙道出口截面積煙氣出口流速()擴張角設(shè)計值度擴張系數(shù)選定值煙氣擴張損失導渦管煙氣沿程阻力煙氣溫度885煙氣實際密度修正系數(shù)導渦管直段長度設(shè)計值導渦管水力直徑設(shè)計值導渦管煙氣流速絕對粗糙度 查[1]表106摩擦阻力系數(shù)導渦管煙氣沿程阻力出口煙道阻力平面彎頭阻力損失煙氣實際密度修正系數(shù)導渦管煙氣速度阻力系數(shù)90彎頭平面彎頭阻力損失()出口煙道煙氣擴張損失之一煙氣溫度885修正系數(shù)煙氣實際密度煙道入口截面煙氣入口流速()煙道出口截面煙氣出口流速()擴張系數(shù)查[1]表107，出口煙道煙氣擴張損失之一()出口煙道煙氣擴張損失之二煙氣溫度885修正系數(shù)煙氣實際密度煙道入口截面煙氣入口流速煙道出口截面煙氣出口流速()擴張系數(shù)出口煙道煙氣擴張損失之二()旋風分離器阻力 回料器結(jié)構(gòu)尺寸計算名稱符號公式或來源數(shù)值單位燃料當量消耗量當量灰量%灰循環(huán)倍率循環(huán)灰量豎管中灰在流態(tài)化時的密度選取豎管直徑設(shè)計值豎管截面積豎管中灰下降速度選取返料腿直徑()回料器溢流堰高()回料器本體寬度。管子規(guī)格為385，順列布置，橫向節(jié)距為100mm，縱向節(jié)距為70mm，橫向管排數(shù)為63排，㎡。因此本次設(shè)計的循環(huán)流化床鍋爐的空氣預熱器采用管式結(jié)構(gòu)，單級布置。采用空氣預熱器不僅可以提高鍋爐的熱效率，而且還可以減少煤的消耗量。所以會在鍋爐的尾部的豎井煙道下方布置有省煤器。5的無縫鋼管，采用順列布置，三管并列的布置方式，橫向節(jié)距為110mm，縱向節(jié)距為100mm，橫向管排數(shù)為77排，縱向管排數(shù)為73排。本次循環(huán)流化床鍋爐的省煤器采用管式省煤器。 低溫過熱器結(jié)構(gòu)圖 省煤器 省煤器布置在鍋爐煙道的最后面。本次設(shè)計的220t/h循環(huán)流化床鍋爐的低溫過熱器管子的管徑和壁厚采用為425，單管圈，順列布置，橫向節(jié)距100mm，縱向平均節(jié)距70mm，橫向管排77排，㎡如下圖所示： 高溫過熱器結(jié)構(gòu)圖 低溫過熱器低溫過熱器布置在高溫過熱器的下方，由于所處的煙氣溫度較低。180。本此設(shè)計的高溫過熱器采用的結(jié)構(gòu)為單管圈，管徑及壁厚為高溫過熱器布置在低溫過熱器的上方，由于通常高溫過熱器是處于煙氣溫度相對于低溫過熱器較低的區(qū)域。 高溫過熱器220t/h循環(huán)流化床鍋爐布置有高溫過熱器與低溫過熱器。這種“等壓風室”的底部通常不會設(shè)計成水平的，通常是從風室入口處傾斜向上，目的是使風室內(nèi)各處的水平風速都大致相等。具有一定程度的導流作用，應該盡可能的避免造成死角和渦流區(qū)。 風室的分布為了滿足上述的分布一般要滿足一下要求：具有一定的嚴密性、強度和剛度，運行時要達到不變性、不通風的要求。為穩(wěn)定均勻的流化狀態(tài)創(chuàng)造優(yōu)良的通風條件?；ò搴惋L帽出口之間通常填有150~200mm厚的耐熱混凝土?；ò迳习惭b有風帽。 帶有豬尾形風帽的布風板 水冷花板的選擇 當前的循環(huán)流化床鍋爐普遍采用如下圖所示的水冷花板結(jié)構(gòu)。傳統(tǒng)形風帽、定向風帽、大直徑鐘罩式以及T形風帽都存在風帽出風小孔要距離布風板絕熱層一定高度，并且當壓火停爐時，存在燒毀的風險?！擦贤品e密度，kg/，取770kg/m3——密相區(qū)高度，m——床的膨脹床，=10 爐膛配風裝置阻力計算 配風裝置阻力 ()爐膛風室壓力 ()空氣實際密度 ()一次風量 () ()心管進口處空氣流速 ()雷諾數(shù) ()心管出口壓力 ()心管與風帽間環(huán)形通道當量直徑 ()風帽罩小孔出口阻力 ()誤差 () 回料裝置 回聊裝置結(jié)構(gòu)計算 豎管中灰下降速度 ()返料腿直徑 ()回料器溢流堰高 ()回料器本體（一半）深度 ()回料器本體高度 ()密封腿料位高度 () 回料裝置壓力計算 回料器風室壓力計算 ()回料器風室壓力 ()空氣實際密度 ()回料器（松動床）進口過量空氣系數(shù) ()松動床送風量 ()每只風帽流量 ()雷諾數(shù) ()
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