【正文】 出口水焓＋出口水溫度℃水的熱力性質(zhì)圖表[4]部件出口水溫度℃水的熱力性質(zhì)圖表[4]對流傳熱量先假設(shè),再校核煙氣進口溫度℃高溫省煤器出口溫度煙氣出口溫度℃先假定,再校核溫差較大端的溫差℃=－溫差較小端的溫差℃=－溫壓℃煙氣進口流量m3/s煙氣出口流量m3/s流通截面Fm2省煤器結(jié)構(gòu)煙氣流速wm/s名稱符號單位計算公式結(jié)果煙氣進口導(dǎo)熱系數(shù)煙氣的物理特性[10]煙氣出口導(dǎo)熱系數(shù)煙氣的物理特性[10]導(dǎo)熱系數(shù)(+)/2煙氣進口粘性系數(shù)m2/s煙氣的物理特性[10]煙氣出口粘性系數(shù)m2/s煙氣的物理特性[10]粘性系數(shù)m2/s(+)/2管徑dm省煤器結(jié)構(gòu)鰭片高度HPmm設(shè)計值鰭片厚度DPmm設(shè)計值總傳熱系數(shù)K省煤器計算傳熱量相對誤差%受熱區(qū)進口煙溫℃高溫省煤器出口煙溫321受熱區(qū)進口煙焓814受熱區(qū)漏風系數(shù)取值環(huán)境空氣焓漏風帶入焓省煤器出口煙焓605省煤器出口煙溫℃237 空氣預(yù)熱器熱力計算[13][14]該空氣預(yù)熱器為管式空氣預(yù)熱器，空氣在管內(nèi)，煙氣在管外，采用順排布置，管徑Ф40。為防止磨損，上、下組省煤器迎煙氣沖刷第一、二排管子加裝防磨蓋板，彎頭處加裝防磨罩。高溫段過熱器管徑Ф324，節(jié)距100mm，采用逆流布置方式，管子材質(zhì)為15CrMoG；低溫段管徑Ф324，節(jié)距100mm，采用逆流布置方式，管子材質(zhì)為20/GB3087。經(jīng)過分離器分離的煙氣從分離器出口筒，流經(jīng)水平煙道進入尾部煙道加熱尾部受熱面。出口窗進口面積20(+π)出口窗出口面積(+9885)出口窗覆設(shè)面積設(shè)計取定稀相區(qū)包覆面積稀相區(qū)受熱面積稀相區(qū)包覆容積爐膛總受熱面積爐膛總?cè)莘e 爐膛的熱力計算 爐膛的熱力計算名 稱符號單 位計 算 公 式計算結(jié)果冷空氣溫度℃設(shè)計給定30冷空氣焓kcal/kg54熱風溫度℃進口溫度141熱風焓kcal/kg245理論空氣量Nm3/kg出口過量空氣系數(shù)選定空氣帶入爐膛熱量kcal/kg294分離器返料溫度℃取值[4]850返料灰?guī)霠t膛熱量kcal/kg2981爐膛內(nèi)燃料燃燒份額設(shè)計給定爐子的有效發(fā)熱量kcal/kg爐膛出口煙氣溫度℃先計算，后校核914溫壓△t℃－658水冷壁平均傳熱系數(shù)鍋爐熱力計算線算圖[4]376水冷壁面積m2481名 稱符號單位計 算 公 式計算結(jié)果水冷壁吸熱量kcal/kg保熱系數(shù)出口煙氣焓值kcal/kg5302出口煙氣溫度℃914估計值與計算值之差℃℃100℃62爐膛截面積m2水平斷面熱負荷4081527容積熱負荷173458循環(huán)倍率循環(huán)灰量/燃料量15標況下出口煙氣流量出口煙氣流量流化速度m/s 旋風分離器的熱力計算[7][8][9] 旋風分離器簡介本鍋爐采用高溫旋風分離器裝置，分離裝置布置在爐膛出口，分離器入口煙溫914℃。 爐膛結(jié)構(gòu)特性計算名稱符號單位計算公式數(shù)值布風板面積(－2)(－2)爐膛截面積=密相區(qū)側(cè)墻面積2（－＋）密相區(qū)前后墻面積2[(()/2)2＋]下部水冷壁包覆面積密相區(qū)水冷壁受熱面積密相區(qū)包覆容積上部后墻高度+tag5 爐膛結(jié)構(gòu)特性計算（1） 爐膛標高尺（2）。下降管采用先集中后分散的結(jié)構(gòu)，由鍋筒引出2根Ф32516的集中下降管，一直到爐前下部；然后再從集中下降管引出分散下降管，前、后墻各為4根Ф108，兩側(cè)墻各為2根Ф1336的分散下降管。膜式壁管徑為Ф605，節(jié)距為100mm?！哀薄毙筒贾梅桨傅膬?yōu)點是：鍋爐和廠房的高度都比較低，轉(zhuǎn)動機械和笨重設(shè)備，如送風機、除塵器和煙囪等均可作低位布置，因此，減輕了廠房的鍋爐構(gòu)架的負載。q6——灰渣熱損失,鍋爐排出的灰和渣是熱的，這些熱量也是從燃料中獲得的,這種損失稱q6。q5——散熱損失，鍋爐在運行中，它的溫度高于外界空氣溫度，這樣就會向周圍散熱，形成散熱損失，它和鍋爐的保溫狀況、受熱面積的大小等有關(guān)。q4——機械不完全燃燒損失，對于流化床鍋爐，主要由冷渣、溢流渣、沉降灰、和飛灰中含有固定的碳造成的。計算公式為： ()式中——排煙的焓，kcal/kg； ——煙氣出口處受熱面的過量空氣系數(shù)； ——理論冷空氣的焓，kcal/kg； ——1kg燃料輸入的熱量，kcal/kg。 受熱面煙氣焓溫表溫度℃理論煙氣焓理論空氣焓煙氣焓爐膛分離器高溫過熱器低溫過熱器高溫省煤器低溫省煤器高溫空氣預(yù)熱器低溫空氣預(yù)熱器10017456022923423924525025526020035231510494664774874975085185283005364781565710726742758773789805400726642210796298310041025104610671088500920811267612191245127212991326135213796001118984327114821514154715791612164416767001321116238911751178918271866190419421980800134045362025206921132157220222462290900151952052305235524052455250525552605 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算[2][3][4] 鍋爐的各項熱損失[4] q2——排煙熱損失，由于排煙溫度高于外界空氣溫度所造成的熱損失。 理論空氣量、理論煙氣容積計算名 稱符號單 位公 式 及 計 算數(shù) 值理論空氣量(+)+－容積理論容積理論容積 各受熱面煙道中煙氣特性表[1][2] 各受熱面煙道中煙氣特性表名 稱平均過量空氣系數(shù)實際水蒸汽容積煙氣總?cè)莘e三原子氣體容積份額水容積份額符號計算公式+(－1)+++(－1)爐膛分離器高溫過熱器低溫過熱器高溫省煤器低溫省煤器高溫空氣預(yù)熱器低溫空氣預(yù)熱器 受熱面煙氣焓溫表[3]煙氣和空氣的焓分別表示1kg固體或液體燃料生成的煙氣和所需的理論空氣量，在等壓下從0℃加熱到t℃所需的熱量，用符號Iy、Ik表示，單位為kal/kg。2 鍋爐熱平衡計算 燃煤特性煤種：煙煤應(yīng)用基成分 低位發(fā)熱值 鍋爐參數(shù)額定蒸發(fā)量 額定蒸汽壓力 額定蒸汽溫度 給水溫度 冷空氣溫度 連續(xù)排污率 理論空氣量、理論煙氣容積計算[1] 理論空氣量單位質(zhì)量的收到基完全燃燒而又沒有剩余氧存在時所需要的空氣量用表示,它是指標狀況下不含水蒸氣的干空氣量。(4) 循環(huán)回料裝置要滿足正常負荷及變負荷時控制回料量的要求，調(diào)節(jié)靈活，跟蹤性能好，密封良好。(2) 受高濃度煙塵沖刷的相應(yīng)部件要用耐磨材料及防磨結(jié)構(gòu)。在這方面我國已開發(fā)應(yīng)用S型慣性分離器，邁出了可喜的一步。(3) 爐內(nèi)分離裝置，目前國外多用離心式旋風分離器，但其尺寸隨著鍋爐大型化而增大，致使布置困難，運行維護費用增加。對大型發(fā)電用鍋爐，循環(huán)倍率可取高些，對工業(yè)用鍋爐和坑口電廠用鍋爐，循環(huán)倍率可取低些。關(guān)鍵是要形成循環(huán)，以達到提高燃燒效率和減少大氣污染的目的。(3) 整個循環(huán)系統(tǒng)的調(diào)節(jié)及控制要求較高?；眯枰嫶蟮姆蛛x器。根據(jù)目前狀況，現(xiàn)有的鍋爐容量和蒸汽參數(shù)的循環(huán)流化床鍋爐用于未來的工業(yè)鍋爐己不成問題，大型化是當前循環(huán)流化床鍋爐的主要發(fā)展方向。風機問題則是單就煙一風系統(tǒng)阻力而言。正確選擇和設(shè)計分離器，既可保證很高的分離效率也能避免自身的磨損。不過這些問題大多已經(jīng)得到較好的解決。循環(huán)流化床鍋爐(CFBB)燃燒技術(shù)是我國燃燒煤技術(shù)的發(fā)展方向，國家有關(guān)部門利用資金重點支持發(fā)展燒劣質(zhì)燃料的CFBB，并大力促進在熱電聯(lián)產(chǎn)中的開發(fā)應(yīng)用，這樣既可使資源得到綜合利用，節(jié)約能源，又能減少環(huán)境污染，發(fā)展地方經(jīng)濟，有顯著的社會效益、環(huán)境效益和經(jīng)濟效益。2005一2010年期間，我國還將建設(shè)投產(chǎn)開遠、秦皇島、黃角莊、坪石等一批300MW循環(huán)流化床電站。同時，通過200一350Mw循環(huán)流化床設(shè)計制造技術(shù)引進和消化吸收，“十一五”期間，將實現(xiàn)大型循環(huán)流化床主設(shè)備及鍋爐島系統(tǒng)95%本地化設(shè)計制造。我國己有30多臺l00MW等級的循環(huán)流化床機組在運行或設(shè)計安裝之中。我國于20世紀80年代中期開始投入力量積極從事循環(huán)流化床燃燒技術(shù)的研究開發(fā)，雖然起步較晚，但 進步很快。一旦這項新技術(shù)實現(xiàn)了大型化和國內(nèi)的產(chǎn)業(yè)化，就能切實地體現(xiàn)其重大的經(jīng)濟效益、社會效益和環(huán)境效益。世界上亞臨界300MW容量循環(huán)流化床技術(shù)己趨成熟，450MW的超臨界循環(huán)流化床鍋爐也將于2005年投運囚。 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀從上世紀開始，世界各國有很多科研機構(gòu)和制造廠商致力于循環(huán)流化床鍋爐的開發(fā)研究，共同的努力使此項技術(shù)日臻成熟和完善。在我國目前環(huán)保要求日益嚴格、電廠負荷調(diào)節(jié)范圍較大、煤種多變、原煤直接燃燒比例高、國民經(jīng)濟發(fā)展水平不平衡、燃煤與環(huán)保的矛盾日益突出的情況下，循環(huán)流化床鍋爐己成首選的高效低污染的新型燃燒技術(shù)。(6)灰渣便于綜合利用。(5) 污染排放少，低溫燃燒及分級送風使NOx生成量少。