【正文】 進(jìn)口煙道（直段）沿程阻力()旋風(fēng)分離器本體阻力筒體摩擦阻力煙氣進(jìn)口溫度鍋爐熱力計算900煙氣出口溫度885旋風(fēng)筒煙氣溫度煙氣實際密度()切向入口煙氣流速()導(dǎo)渦管出口直徑設(shè)計值導(dǎo)渦管出口截面積導(dǎo)渦管煙氣流速30筒體入口水力直徑()絕對粗糙度設(shè)計值筒體直徑設(shè)計值摩擦阻力系數(shù)()計算速度取中較大的值煙氣旋轉(zhuǎn)圈數(shù)()圈實際灰濃度修正系數(shù)()筒體摩擦阻力()煙氣返程阻力煙氣溫度煙氣實際密度實際灰濃度修正系數(shù)()切向入口煙氣速度煙氣返程阻力()煙氣壓縮系數(shù)煙氣溫度885煙氣實際密度()實際灰濃度修正系數(shù)()導(dǎo)渦管喉口直徑設(shè)計值筒體直徑設(shè)計值壓縮系數(shù)()筒體截面積筒體軸向煙氣流速()導(dǎo)渦管喉口截面積導(dǎo)渦管喉口煙氣速度()煙氣壓縮損失煙氣擴(kuò)張損失煙氣溫度885煙氣實際密度修正系數(shù)煙道入口截面積煙氣入口流速煙道出口截面積煙氣出口流速()擴(kuò)張角設(shè)計值度擴(kuò)張系數(shù)選定值煙氣擴(kuò)張損失導(dǎo)渦管煙氣沿程阻力煙氣溫度885煙氣實際密度修正系數(shù)導(dǎo)渦管直段長度設(shè)計值導(dǎo)渦管水力直徑設(shè)計值導(dǎo)渦管煙氣流速絕對粗糙度 查[1]表106摩擦阻力系數(shù)導(dǎo)渦管煙氣沿程阻力出口煙道阻力平面彎頭阻力損失煙氣實際密度修正系數(shù)導(dǎo)渦管煙氣速度阻力系數(shù)90彎頭平面彎頭阻力損失()出口煙道煙氣擴(kuò)張損失之一煙氣溫度885修正系數(shù)煙氣實際密度煙道入口截面煙氣入口流速()煙道出口截面煙氣出口流速()擴(kuò)張系數(shù)查[1]表107，出口煙道煙氣擴(kuò)張損失之一()出口煙道煙氣擴(kuò)張損失之二煙氣溫度885修正系數(shù)煙氣實際密度煙道入口截面煙氣入口流速煙道出口截面煙氣出口流速()擴(kuò)張系數(shù)出口煙道煙氣擴(kuò)張損失之二()旋風(fēng)分離器阻力 回料器結(jié)構(gòu)尺寸計算名稱符號公式或來源數(shù)值單位燃料當(dāng)量消耗量當(dāng)量灰量%灰循環(huán)倍率循環(huán)灰量豎管中灰在流態(tài)化時的密度選取豎管直徑設(shè)計值豎管截面積豎管中灰下降速度選取返料腿直徑()回料器溢流堰高()回料器本體寬度。管子規(guī)格為385，順列布置，橫向節(jié)距為100mm，縱向節(jié)距為70mm，橫向管排數(shù)為63排，㎡。采用空氣預(yù)熱器不僅可以提高鍋爐的熱效率，而且還可以減少煤的消耗量。5的無縫鋼管，采用順列布置，三管并列的布置方式，橫向節(jié)距為110mm，縱向節(jié)距為100mm，橫向管排數(shù)為77排，縱向管排數(shù)為73排。 低溫過熱器結(jié)構(gòu)圖 省煤器 省煤器布置在鍋爐煙道的最后面。如下圖所示： 高溫過熱器結(jié)構(gòu)圖 低溫過熱器低溫過熱器布置在高溫過熱器的下方，由于所處的煙氣溫度較低。本此設(shè)計的高溫過熱器采用的結(jié)構(gòu)為單管圈，管徑及壁厚為 高溫過熱器220t/h循環(huán)流化床鍋爐布置有高溫過熱器與低溫過熱器。具有一定程度的導(dǎo)流作用，應(yīng)該盡可能的避免造成死角和渦流區(qū)。為穩(wěn)定均勻的流化狀態(tài)創(chuàng)造優(yōu)良的通風(fēng)條件?；ò迳习惭b有風(fēng)帽。傳統(tǒng)形風(fēng)帽、定向風(fēng)帽、大直徑鐘罩式以及T形風(fēng)帽都存在風(fēng)帽出風(fēng)小孔要距離布風(fēng)板絕熱層一定高度，并且當(dāng)壓火停爐時，存在燒毀的風(fēng)險。其導(dǎo)渦管直徑為3420mm；筒體長度為6402mm；椎體長度為8022mm；尾部煙豎管直徑為1425mm；。由于燃燒和脫硫要求，爐膛溫度為800—900℃。鍋爐爐膛可分為上部稀相區(qū)與下部密相區(qū)。流速較低通常其爐膛底部為密相區(qū)，上部為固體顆粒較稀松的稀相區(qū)；當(dāng)流速較高快時，其固體顆粒分布在整個高度上，爐膛底部的顆粒濃度不會存在明顯的濃相。%；――排煙熱損失，%； ——可燃?xì)怏w未完全燃燒熱損失，％ ——固體未完全燃燒熱損失，％ ――散熱損失，％——灰渣物理熱損失％固體未完全燃燒熱損失為： （）式中： ——固體未完全燃燒熱損失，%——鍋爐可支配熱量，——底灰份額；——底灰含碳量，%；——飛灰份額，——飛灰含碳量；——燃料收到基灰份，%。未反應(yīng)的CaO的量 （ 26)脫硫產(chǎn)物CaSO4的量 ()灰分 ()式中： ——當(dāng)量灰分，%；——入爐燃料灰量，kg/kg； —— 入爐石灰石直接變成飛灰的量，kg/kg； ——入爐的石灰石灰分，kg/kg；——未反應(yīng)的CaO。/kg； ——石灰石脫硫所需要的理論空氣量，kg/kg；——燃料中的氫，%； ——當(dāng)量理論空氣量，m179。/kg——三原子氣體體積，m179。燃燒生成CaO時吸熱量 （）式中：——煅燒生成CaO的吸熱量，kj/kg——入爐的石灰石直接飛出分離器成為飛灰的份額，簡稱CaCO3脫硫放熱量 （）式中：——脫硫是生成CaSO4的放熱量，kj/kg可支配熱量 （）式中：——可支配熱量，kj/kg脫硫所需要的理論空氣量 （）燃燒和脫硫當(dāng)量理論空氣量 （）式中：——當(dāng)量理論空氣量，m179。 循環(huán)流化床鍋爐采用的是低溫燃燒，所以其一氧化二氮的排放值相對較高。 脫硝原理 由于循環(huán)流化床鍋爐的燃燒溫度一般控制在850~900℃，屬于低溫燃燒。在燃燒高硫煤的過程當(dāng)中，循環(huán)流化床鍋爐的爐膛內(nèi)需要加入脫硫劑來進(jìn)行爐內(nèi)脫硫，來使煙氣中二氧化硫的濃度達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)。 循環(huán)流化床爐內(nèi)脫硫 循環(huán)流化床爐內(nèi)的脫硫脫硫過程為：燃煤中的硫在鍋爐爐膛內(nèi)發(fā)生反應(yīng)產(chǎn)生二氧化硫和一些其它的硫化物質(zhì)；于此同時被填到爐膛內(nèi)的石灰石被快速地加熱，發(fā)生煅燒反應(yīng)，生成了多孔疏松的一氧化鈣。在煤氣化聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)中，煤首先在氣化爐內(nèi)生成燃料氣，然后再送到燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)內(nèi)燃燒。通過該技術(shù)的煤種直接用來燃燒，依然會存在SO2的污染問題。 脫硫原理 脫硫技術(shù)概況 燃煤的脫硫技術(shù)主要分為三類，分別為燃燒前處理、燃燒過程中處理、燃燒后處d理即所謂的煙氣脫硫。一般情況下?lián)Q熱面對流化床的換熱系數(shù)要比固定床的大一個數(shù)量級上下，所以流化床所需的傳熱面積相對較小，降低了制作成本。正式流化床床層的溫度分布均勻與傳熱速率較高，使得流化床容易調(diào)節(jié)和維持所需的溫度。不論是從床層取出顆粒還是加入新的顆粒都比較方便，有助于實現(xiàn)連續(xù)化與自動化地操作。最大粒度受最小輸送速所限壓降氣速低和粒徑大，除了在低壓系統(tǒng)壓降不嚴(yán)重介于固體床與流化床之間對于高床層，壓降大，造成大量動力消耗細(xì)顆粒時壓降低，但對大顆粒則可觀熱交換和熱量傳遞熱交換效率低，所以需要大的換熱面積。間歇操作好，產(chǎn)物均勻僅適應(yīng)于快速反應(yīng)床層中溫度分布當(dāng)有大量熱量傳遞時，溫度梯度較大以適量氣流能控制溫度梯度，或以大量固體循環(huán)能使之減小到最低限度床層溫度幾乎恒定。嚴(yán)重的溫度問題限制了裝置規(guī)模適用于大顆粒容易失活的催化劑。 流態(tài)化原理 流態(tài)化是一種用來描述固態(tài)顆粒和流體呼吸昂接觸的運(yùn)動形態(tài)，是一種將固體微粒通過與液體或者氣體接觸使其轉(zhuǎn)化成類似流體狀態(tài)的操作。循環(huán)流化床鍋爐的燃料的燃盡度非常高，通常情況下，具有優(yōu)越性能的循環(huán)流化床鍋爐的燃燒效率可以達(dá)到98％~99％，甚至有的可以達(dá)到100％。在循環(huán)流化床燃燒方式下，爐膛內(nèi)的溫度因受到煤中灰的變形溫度與脫硫最佳溫度的限制，通常會維持在850攝氏度上下。第二部分是指循環(huán)流化床的尾部煙道。爐膛內(nèi)的燃料燃燒產(chǎn)生熱量，所產(chǎn)生的熱量被受熱面冷卻吸收一部分，另一部風(fēng)熱量唄在爐膛尾部所設(shè)的對流受熱面冷卻吸收。循環(huán)流化床鍋爐是一種在爐膛內(nèi)使礦物質(zhì)處于特殊的流化狀態(tài)下燃燒從而產(chǎn)生蒸汽的設(shè)備。 煤:煤場來煤經(jīng)燃運(yùn)車間輸煤皮帶→碎煤機(jī)→煤斗→給煤機(jī)→爐膛一次風(fēng)：冷風(fēng)→一次風(fēng)機(jī)→空氣預(yù)熱器→流化風(fēng)室、上一次風(fēng)道→爐膛二次風(fēng)：冷風(fēng)→二次風(fēng)機(jī)→空氣預(yù)熱器→二次風(fēng)道、播煤風(fēng)道→爐膛高壓風(fēng)：冷風(fēng)→高壓風(fēng)機(jī)→回料閥煙：爐膛中產(chǎn)生的高溫?zé)煔狻訜崴浔凇韷κ軣崦妗鷮α鬟^熱器→再熱器→省煤器→空氣預(yù)熱器→電除塵器→引風(fēng)機(jī)→煙囪→排向大氣灰：鍋爐燃燒所產(chǎn)生的灰渣，主要分為底渣和飛灰。鍋爐爐膛內(nèi)布置有4片蒸汽屏和2片水冷蒸發(fā)屏，底部布置有防漏渣內(nèi)嵌逆流柱型風(fēng)帽。 1．220t/h循環(huán)流化床鍋爐的機(jī)構(gòu)圖如下 鍋爐結(jié)構(gòu)圖項目Car(%)Har(%)Oar(%)Nar(%)Sar(%)Aar(%)Mar(%)Var(%)Qar,net,p(kj/kg)設(shè)計煤種20576第二章 220t/h循環(huán)流化床鍋爐的機(jī)構(gòu)分析 項目數(shù)值單位額定蒸發(fā)量220t/h最大連續(xù)蒸發(fā)量240t/h額定蒸汽溫度540℃額定蒸汽壓力MPa給水溫度215℃鍋爐排煙溫度136℃鍋爐保證熱效率%脫硫效率（Ca/S=）=90% 鍋爐采用∏形布置，單鍋筒橫置式自然循環(huán)，循環(huán)流化床燃燒方式。 在學(xué)習(xí)循環(huán)流化床鍋爐的理論基礎(chǔ)上進(jìn)一步理解循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)越性及在社會生產(chǎn)中的地位及發(fā)展前景。 當(dāng)前階段，循環(huán)流化床鍋爐的發(fā)展方向是更高參數(shù)、更大容量。 ，其主要技術(shù)特點是采用蒸汽冷卻式旋風(fēng)分離器，大型的循環(huán)流化床鍋爐還布置有換熱器。 德國魯奇公司開發(fā)的Lurgi型循環(huán)流化床鍋爐，其主要特點是設(shè)置了外置式流化床換熱器。由于大型循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行臺數(shù)相對較少，因此各方面經(jīng)驗還有待積累。 我國對循環(huán)流化床的研究是從50年代末在中科院化學(xué)冶金研究所開始的。 循環(huán)流化床鍋爐的應(yīng)用在取得巨大效益的同時也暴露出了一些缺陷；燃燒室內(nèi)無法布置所需的受熱面、循環(huán)物料的分離、運(yùn)行風(fēng)速的確定、循環(huán)流化床鍋爐部件的磨損、循環(huán)流化床鍋爐的排渣困難、飛灰含碳量高。因此可以說，循環(huán)流化床是較低速的鼓泡流化床的延伸和發(fā)展，并可能伴隨流動狀態(tài)的實質(zhì)性變化。220th循環(huán)流化床結(jié)構(gòu)分析與熱力計算畢業(yè)論文目錄摘要 IAbstract II第一章 概述 1 1 1 1 1 2 2 3第二章 220t/h循環(huán)流化床鍋爐的機(jī)構(gòu)分析 4 4 4 4 4 循環(huán)流化床鍋爐工作原理 6 循環(huán)流化床鍋爐燃燒過程的特點 6 流態(tài)化原理 7 脫硫原理 9 脫硫技術(shù)概況 9 循環(huán)流化床爐內(nèi)脫硫