【正文】 進(jìn)口煙道（直段）沿程阻力()旋風(fēng)分離器本體阻力筒體摩擦阻力煙氣進(jìn)口溫度鍋爐熱力計(jì)算900煙氣出口溫度885旋風(fēng)筒煙氣溫度煙氣實(shí)際密度()切向入口煙氣流速()導(dǎo)渦管出口直徑設(shè)計(jì)值導(dǎo)渦管出口截面積導(dǎo)渦管煙氣流速30筒體入口水力直徑()絕對(duì)粗糙度設(shè)計(jì)值筒體直徑設(shè)計(jì)值摩擦阻力系數(shù)()計(jì)算速度取中較大的值煙氣旋轉(zhuǎn)圈數(shù)()圈實(shí)際灰濃度修正系數(shù)()筒體摩擦阻力()煙氣返程阻力煙氣溫度煙氣實(shí)際密度實(shí)際灰濃度修正系數(shù)()切向入口煙氣速度煙氣返程阻力()煙氣壓縮系數(shù)煙氣溫度885煙氣實(shí)際密度()實(shí)際灰濃度修正系數(shù)()導(dǎo)渦管喉口直徑設(shè)計(jì)值筒體直徑設(shè)計(jì)值壓縮系數(shù)()筒體截面積筒體軸向煙氣流速()導(dǎo)渦管喉口截面積導(dǎo)渦管喉口煙氣速度()煙氣壓縮損失煙氣擴(kuò)張損失煙氣溫度885煙氣實(shí)際密度修正系數(shù)煙道入口截面積煙氣入口流速煙道出口截面積煙氣出口流速()擴(kuò)張角設(shè)計(jì)值度擴(kuò)張系數(shù)選定值煙氣擴(kuò)張損失導(dǎo)渦管煙氣沿程阻力煙氣溫度885煙氣實(shí)際密度修正系數(shù)導(dǎo)渦管直段長(zhǎng)度設(shè)計(jì)值導(dǎo)渦管水力直徑設(shè)計(jì)值導(dǎo)渦管煙氣流速絕對(duì)粗糙度 查[1]表106摩擦阻力系數(shù)導(dǎo)渦管煙氣沿程阻力出口煙道阻力平面彎頭阻力損失煙氣實(shí)際密度修正系數(shù)導(dǎo)渦管煙氣速度阻力系數(shù)90彎頭平面彎頭阻力損失()出口煙道煙氣擴(kuò)張損失之一煙氣溫度885修正系數(shù)煙氣實(shí)際密度煙道入口截面煙氣入口流速()煙道出口截面煙氣出口流速()擴(kuò)張系數(shù)查[1]表107，出口煙道煙氣擴(kuò)張損失之一()出口煙道煙氣擴(kuò)張損失之二煙氣溫度885修正系數(shù)煙氣實(shí)際密度煙道入口截面煙氣入口流速煙道出口截面煙氣出口流速()擴(kuò)張系數(shù)出口煙道煙氣擴(kuò)張損失之二()旋風(fēng)分離器阻力 回料器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算名稱(chēng)符號(hào)公式或來(lái)源數(shù)值單位燃料當(dāng)量消耗量當(dāng)量灰量%灰循環(huán)倍率循環(huán)灰量豎管中灰在流態(tài)化時(shí)的密度選取豎管直徑設(shè)計(jì)值豎管截面積豎管中灰下降速度選取返料腿直徑()回料器溢流堰高()回料器本體寬度。管子規(guī)格為385，順列布置，橫向節(jié)距為100mm，縱向節(jié)距為70mm，橫向管排數(shù)為63排，㎡。采用空氣預(yù)熱器不僅可以提高鍋爐的熱效率，而且還可以減少煤的消耗量。5的無(wú)縫鋼管，采用順列布置，三管并列的布置方式，橫向節(jié)距為110mm，縱向節(jié)距為100mm，橫向管排數(shù)為77排，縱向管排數(shù)為73排。 低溫過(guò)熱器結(jié)構(gòu)圖 省煤器 省煤器布置在鍋爐煙道的最后面。如下圖所示： 高溫過(guò)熱器結(jié)構(gòu)圖 低溫過(guò)熱器低溫過(guò)熱器布置在高溫過(guò)熱器的下方，由于所處的煙氣溫度較低。本此設(shè)計(jì)的高溫過(guò)熱器采用的結(jié)構(gòu)為單管圈，管徑及壁厚為 高溫過(guò)熱器220t/h循環(huán)流化床鍋爐布置有高溫過(guò)熱器與低溫過(guò)熱器。具有一定程度的導(dǎo)流作用，應(yīng)該盡可能的避免造成死角和渦流區(qū)。為穩(wěn)定均勻的流化狀態(tài)創(chuàng)造優(yōu)良的通風(fēng)條件?；ò迳习惭b有風(fēng)帽。傳統(tǒng)形風(fēng)帽、定向風(fēng)帽、大直徑鐘罩式以及T形風(fēng)帽都存在風(fēng)帽出風(fēng)小孔要距離布風(fēng)板絕熱層一定高度，并且當(dāng)壓火停爐時(shí)，存在燒毀的風(fēng)險(xiǎn)。其導(dǎo)渦管直徑為3420mm；筒體長(zhǎng)度為6402mm；椎體長(zhǎng)度為8022mm；尾部煙豎管直徑為1425mm；。由于燃燒和脫硫要求，爐膛溫度為800—900℃。鍋爐爐膛可分為上部稀相區(qū)與下部密相區(qū)。流速較低通常其爐膛底部為密相區(qū)，上部為固體顆粒較稀松的稀相區(qū)；當(dāng)流速較高快時(shí)，其固體顆粒分布在整個(gè)高度上，爐膛底部的顆粒濃度不會(huì)存在明顯的濃相。%；――排煙熱損失，%； ——可燃?xì)怏w未完全燃燒熱損失，％ ——固體未完全燃燒熱損失，％ ――散熱損失，％——灰渣物理熱損失％固體未完全燃燒熱損失為： （）式中： ——固體未完全燃燒熱損失，%——鍋爐可支配熱量，——底灰份額；——底灰含碳量，%；——飛灰份額，——飛灰含碳量；——燃料收到基灰份，%。未反應(yīng)的CaO的量 （ 26)脫硫產(chǎn)物CaSO4的量 ()灰分 ()式中： ——當(dāng)量灰分，%；——入爐燃料灰量，kg/kg； —— 入爐石灰石直接變成飛灰的量，kg/kg； ——入爐的石灰石灰分，kg/kg；——未反應(yīng)的CaO。/kg； ——石灰石脫硫所需要的理論空氣量，kg/kg；——燃料中的氫，%； ——當(dāng)量理論空氣量，m179。/kg——三原子氣體體積，m179。燃燒生成CaO時(shí)吸熱量 （）式中：——煅燒生成CaO的吸熱量，kj/kg——入爐的石灰石直接飛出分離器成為飛灰的份額，簡(jiǎn)稱(chēng)CaCO3脫硫放熱量 （）式中：——脫硫是生成CaSO4的放熱量，kj/kg可支配熱量 （）式中：——可支配熱量，kj/kg脫硫所需要的理論空氣量 （）燃燒和脫硫當(dāng)量理論空氣量 （）式中：——當(dāng)量理論空氣量，m179。 循環(huán)流化床鍋爐采用的是低溫燃燒，所以其一氧化二氮的排放值相對(duì)較高。 脫硝原理 由于循環(huán)流化床鍋爐的燃燒溫度一般控制在850~900℃，屬于低溫燃燒。在燃燒高硫煤的過(guò)程當(dāng)中，循環(huán)流化床鍋爐的爐膛內(nèi)需要加入脫硫劑來(lái)進(jìn)行爐內(nèi)脫硫，來(lái)使煙氣中二氧化硫的濃度達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)。 循環(huán)流化床爐內(nèi)脫硫 循環(huán)流化床爐內(nèi)的脫硫脫硫過(guò)程為：燃煤中的硫在鍋爐爐膛內(nèi)發(fā)生反應(yīng)產(chǎn)生二氧化硫和一些其它的硫化物質(zhì)；于此同時(shí)被填到爐膛內(nèi)的石灰石被快速地加熱，發(fā)生煅燒反應(yīng)，生成了多孔疏松的一氧化鈣。在煤氣化聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)中，煤首先在氣化爐內(nèi)生成燃料氣，然后再送到燃?xì)廨啓C(jī)系統(tǒng)內(nèi)燃燒。通過(guò)該技術(shù)的煤種直接用來(lái)燃燒，依然會(huì)存在SO2的污染問(wèn)題。 脫硫原理 脫硫技術(shù)概況 燃煤的脫硫技術(shù)主要分為三類(lèi)，分別為燃燒前處理、燃燒過(guò)程中處理、燃燒后處d理即所謂的煙氣脫硫。一般情況下?lián)Q熱面對(duì)流化床的換熱系數(shù)要比固定床的大一個(gè)數(shù)量級(jí)上下，所以流化床所需的傳熱面積相對(duì)較小，降低了制作成本。正式流化床床層的溫度分布均勻與傳熱速率較高，使得流化床容易調(diào)節(jié)和維持所需的溫度。不論是從床層取出顆粒還是加入新的顆粒都比較方便，有助于實(shí)現(xiàn)連續(xù)化與自動(dòng)化地操作。最大粒度受最小輸送速所限壓降氣速低和粒徑大，除了在低壓系統(tǒng)壓降不嚴(yán)重介于固體床與流化床之間對(duì)于高床層，壓降大，造成大量動(dòng)力消耗細(xì)顆粒時(shí)壓降低，但對(duì)大顆粒則可觀熱交換和熱量傳遞熱交換效率低，所以需要大的換熱面積。間歇操作好，產(chǎn)物均勻僅適應(yīng)于快速反應(yīng)床層中溫度分布當(dāng)有大量熱量傳遞時(shí)，溫度梯度較大以適量氣流能控制溫度梯度，或以大量固體循環(huán)能使之減小到最低限度床層溫度幾乎恒定。嚴(yán)重的溫度問(wèn)題限制了裝置規(guī)模適用于大顆粒容易失活的催化劑。 流態(tài)化原理 流態(tài)化是一種用來(lái)描述固態(tài)顆粒和流體呼吸昂接觸的運(yùn)動(dòng)形態(tài)，是一種將固體微粒通過(guò)與液體或者氣體接觸使其轉(zhuǎn)化成類(lèi)似流體狀態(tài)的操作。循環(huán)流化床鍋爐的燃料的燃盡度非常高，通常情況下，具有優(yōu)越性能的循環(huán)流化床鍋爐的燃燒效率可以達(dá)到98％~99％，甚至有的可以達(dá)到100％。在循環(huán)流化床燃燒方式下，爐膛內(nèi)的溫度因受到煤中灰的變形溫度與脫硫最佳溫度的限制，通常會(huì)維持在850攝氏度上下。第二部分是指循環(huán)流化床的尾部煙道。爐膛內(nèi)的燃料燃燒產(chǎn)生熱量，所產(chǎn)生的熱量被受熱面冷卻吸收一部分，另一部風(fēng)熱量唄在爐膛尾部所設(shè)的對(duì)流受熱面冷卻吸收。循環(huán)流化床鍋爐是一種在爐膛內(nèi)使礦物質(zhì)處于特殊的流化狀態(tài)下燃燒從而產(chǎn)生蒸汽的設(shè)備。 煤:煤場(chǎng)來(lái)煤經(jīng)燃運(yùn)車(chē)間輸煤皮帶→碎煤機(jī)→煤斗→給煤機(jī)→爐膛一次風(fēng)：冷風(fēng)→一次風(fēng)機(jī)→空氣預(yù)熱器→流化風(fēng)室、上一次風(fēng)道→爐膛二次風(fēng)：冷風(fēng)→二次風(fēng)機(jī)→空氣預(yù)熱器→二次風(fēng)道、播煤風(fēng)道→爐膛高壓風(fēng)：冷風(fēng)→高壓風(fēng)機(jī)→回料閥煙：爐膛中產(chǎn)生的高溫?zé)煔狻訜崴浔凇韷κ軣崦妗鷮?duì)流過(guò)熱器→再熱器→省煤器→空氣預(yù)熱器→電除塵器→引風(fēng)機(jī)→煙囪→排向大氣灰：鍋爐燃燒所產(chǎn)生的灰渣，主要分為底渣和飛灰。鍋爐爐膛內(nèi)布置有4片蒸汽屏和2片水冷蒸發(fā)屏，底部布置有防漏渣內(nèi)嵌逆流柱型風(fēng)帽。 1．220t/h循環(huán)流化床鍋爐的機(jī)構(gòu)圖如下 鍋爐結(jié)構(gòu)圖項(xiàng)目Car(%)Har(%)Oar(%)Nar(%)Sar(%)Aar(%)Mar(%)Var(%)Qar,net,p(kj/kg)設(shè)計(jì)煤種20576第二章 220t/h循環(huán)流化床鍋爐的機(jī)構(gòu)分析 項(xiàng)目數(shù)值單位額定蒸發(fā)量220t/h最大連續(xù)蒸發(fā)量240t/h額定蒸汽溫度540℃額定蒸汽壓力MPa給水溫度215℃鍋爐排煙溫度136℃鍋爐保證熱效率%脫硫效率（Ca/S=）=90% 鍋爐采用∏形布置，單鍋筒橫置式自然循環(huán)，循環(huán)流化床燃燒方式。 在學(xué)習(xí)循環(huán)流化床鍋爐的理論基礎(chǔ)上進(jìn)一步理解循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)越性及在社會(huì)生產(chǎn)中的地位及發(fā)展前景。 當(dāng)前階段，循環(huán)流化床鍋爐的發(fā)展方向是更高參數(shù)、更大容量。 ，其主要技術(shù)特點(diǎn)是采用蒸汽冷卻式旋風(fēng)分離器，大型的循環(huán)流化床鍋爐還布置有換熱器。 德國(guó)魯奇公司開(kāi)發(fā)的Lurgi型循環(huán)流化床鍋爐，其主要特點(diǎn)是設(shè)置了外置式流化床換熱器。由于大型循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行臺(tái)數(shù)相對(duì)較少，因此各方面經(jīng)驗(yàn)還有待積累。 我國(guó)對(duì)循環(huán)流化床的研究是從50年代末在中科院化學(xué)冶金研究所開(kāi)始的。 循環(huán)流化床鍋爐的應(yīng)用在取得巨大效益的同時(shí)也暴露出了一些缺陷；燃燒室內(nèi)無(wú)法布置所需的受熱面、循環(huán)物料的分離、運(yùn)行風(fēng)速的確定、循環(huán)流化床鍋爐部件的磨損、循環(huán)流化床鍋爐的排渣困難、飛灰含碳量高。因此可以說(shuō)，循環(huán)流化床是較低速的鼓泡流化床的延伸和發(fā)展，并可能伴隨流動(dòng)狀態(tài)的實(shí)質(zhì)性變化。220th循環(huán)流化床結(jié)構(gòu)分析與熱力計(jì)算畢業(yè)論文目錄摘要 IAbstract II第一章 概述 1 1 1 1 1 2 2 3第二章 220t/h循環(huán)流化床鍋爐的機(jī)構(gòu)分析 4 4 4 4 4 循環(huán)流化床鍋爐工作原理 6 循環(huán)流化床鍋爐燃燒過(guò)程的特點(diǎn) 6 流態(tài)化原理 7 脫硫原理 9 脫硫技術(shù)概況 9 循環(huán)流化床爐內(nèi)脫硫