【正文】 （）煙氣出口速度 ()壓縮系數(shù) ()煙氣加速漸變損失 ()灰粒加速漸變損失 ()筒體入口水力直徑 ()摩擦阻力系數(shù) ()煙道截面積 ()煙氣速度 ()進(jìn)口煙道沿程阻力 ()摩擦阻力系數(shù) ()煙氣旋轉(zhuǎn)圈數(shù) ()筒體摩擦阻力 ()煙氣返程阻力 ()筒體截面積 ()煙氣返程阻力 ()煙氣沿程阻力 ()平面彎頭阻力損失 ()出口煙道煙氣擴(kuò)張損失 ()旋風(fēng)分離器阻力 () 風(fēng)煙系統(tǒng)阻力計(jì)算 爐膛風(fēng)室壓力 ()其中 ——爐膛風(fēng)室壓力 ——爐膛配風(fēng)裝置上壓力——配風(fēng)裝置阻力 () ()式中——裝料高度。密相區(qū)的高度取決于二次風(fēng)口的位置。排煙熱損失為： （） 式中：——排煙熱損失，%； ——在相應(yīng)的過(guò)量空氣系數(shù)和排煙溫度狀況下的排煙焓，；——冷空氣焓。/kg。/kg——石灰石脫硫所需要的理論空氣量，kg/kg——與1kg燃料相配的入爐石灰石量，kg/kg脫硫所需空氣的氮?dú)怏w積 ()當(dāng)量理論氮?dú)怏w積 ()式中：——當(dāng)量理論氮?dú)怏w積，m179。所以在燃燒過(guò)程中容易實(shí)現(xiàn)對(duì)燃燒污染物的控制。產(chǎn)生的二氧化硫與一氧化鈣在有氧的條件下生成硫酸鈣。燃燒后脫硫技術(shù)即所謂的煙氣脫硫是當(dāng)前控制排放SO2 應(yīng)用最為廣泛的技術(shù)。當(dāng)然流化床也存在一些嚴(yán)重的缺點(diǎn)，如能耗較高，零件磨損嚴(yán)重，操作難度系數(shù)較大。 由于固體顆?；旌暇鶆蜓杆?，所以使得整個(gè)反應(yīng)器處于等溫狀態(tài)?？捎蔁峤粨Q，或連續(xù)添加和取出適量固體顆粒加以控制用足夠量的固體循環(huán)能使固體顆粒流動(dòng)方向的溫度梯度減少到最低限度顆粒相當(dāng)大和均勻。 根據(jù)流化床所具有的液體性能，可以設(shè)計(jì)出不同的固體與氣體的接觸方式。該溫度遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于普通煤粉爐中的溫度。循環(huán)流化床鍋爐主要由兩部分組成。底渣是指較粗的部分，飛灰是指較細(xì)的部分。自爐前向后依次布置燃燒室、分離器、尾部煙道。國(guó)外許多家循環(huán)流化床鍋爐制造廠已經(jīng)先后完成500~600WM級(jí)超臨界循環(huán)流化床鍋爐的方案設(shè)計(jì)和技術(shù)準(zhǔn)備工作。 芬蘭奧斯龍公司的Pyroflow型循環(huán)流化床鍋爐，其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)為：無(wú)外置式熱交換器，回料閥一分為二，爐內(nèi)布置有翼墻受熱面和Ω形狀的過(guò)熱器，采用豬尾形布風(fēng)風(fēng)帽，具有結(jié)構(gòu)緊湊、廠用電低、系統(tǒng)簡(jiǎn)單等突出優(yōu)點(diǎn)。此后，特別是80年代后期，我國(guó)各主要高校及一些研究機(jī)構(gòu)先后開(kāi)始了對(duì)循環(huán)流化床的研究開(kāi)發(fā)工作，這些研究工作重點(diǎn)是針對(duì)循環(huán)流化床燃煤鍋爐進(jìn)行的。建立物料循環(huán)的條件是更高的表觀速度、氣固分離裝置和返料系統(tǒng)。流化床的優(yōu)點(diǎn)是很好的混合和傳熱傳質(zhì)條件，但缺點(diǎn)是其接近全混流的固體停留時(shí)間分布特性導(dǎo)致固體物料的總體轉(zhuǎn)化率不可能很高。根據(jù)設(shè)計(jì)要求需要達(dá)到以下幾點(diǎn)： 分析220t/h循環(huán)流化床鍋爐結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及其作用。 國(guó)外許多循環(huán)流化床技術(shù)研究與開(kāi)發(fā)公司經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期地實(shí)踐運(yùn)行和大量的試驗(yàn)，形成了各具特色額循環(huán)流化床技術(shù)，并將其技術(shù)轉(zhuǎn)讓給其他額鍋爐設(shè)計(jì)制造商，為循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)的不斷發(fā)展做出了歷史性的貢獻(xiàn)。具有較高的可靠性和免維護(hù)性。 在循環(huán)流化床鍋爐的理論基礎(chǔ)上進(jìn)一步理解循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)越性及在社會(huì)生產(chǎn)地位及發(fā)展前景。高溫過(guò)熱器、低溫過(guò)熱器、三級(jí)模式省煤器和空氣預(yù)熱器依次布置在尾部豎井煙道中。從而形成充足的固態(tài)顆粒循環(huán)，以此來(lái)保證爐膛溫度的一致。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒過(guò)程的特點(diǎn) 循環(huán)流化床燃燒是一種使燃料處于流態(tài)化狀態(tài)下的燃燒反應(yīng)過(guò)程，在循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行過(guò)程中，循環(huán)流化床鍋爐會(huì)將爐外的大部分高溫固體顆粒捕獲，使其返回爐內(nèi)再次參加燃燒反應(yīng)過(guò)程。從而使得爐內(nèi)的熱量、質(zhì)量、以及動(dòng)量的傳遞過(guò)程變得十分強(qiáng)烈，使得無(wú)論是水平方向還是豎直方向上的溫度均勻地分布。溫度控制極好，可以大規(guī)模操作僅適用于快速反應(yīng)氣固反應(yīng)不適合連續(xù)操作，間歇操作時(shí)產(chǎn)物不均可用顆粒大小相當(dāng)均勻的進(jìn)料，但有或僅有少量粉末，可能進(jìn)行大規(guī)模操作可用有大量細(xì)粉的寬粒度固體。要達(dá)到高轉(zhuǎn)化率，必須多段操作氣體和固體的流動(dòng)接近于并流活塞流，轉(zhuǎn)化率有可能較高由表可知，與其它氣固接觸方式相比，流化床具有以下優(yōu)點(diǎn)。 固態(tài)顆粒和氣體的傳熱與傳質(zhì)速率相對(duì)較高。動(dòng)力煤洗選加工該操作可以降低煤中的硫分與灰分。流化床鍋爐爐膛內(nèi)生成的SO2與脫硫劑反應(yīng)被固定。出于經(jīng)濟(jì)方面考慮，一般采用石灰石作為脫硫劑。在保證循環(huán)流化床鍋爐爐膛內(nèi)的溫度維持在850~900℃的范圍內(nèi)，可以提高煙氣的溫度來(lái)減少氮氧化物的排放量，燃燒一氧化氮亦可以氮氧化合物的排放。/kg ——SO2體積減少量，m179。鍋爐熱平衡：送入鍋爐的熱量與總輸出的總熱量及熱損失的和是相等的。循環(huán)流化床鍋爐的爐膛高度是設(shè)計(jì)循環(huán)流化床鍋爐的關(guān)鍵參數(shù)。采用的燃燒方式為四角切圓燃燒方式。 帶有豬尾形風(fēng)帽的布風(fēng)板 水冷花板的選擇 當(dāng)前的循環(huán)流化床鍋爐普遍采用如下圖所示的水冷花板結(jié)構(gòu)。 風(fēng)室的分布為了滿足上述的分布一般要滿足一下要求：具有一定的嚴(yán)密性、強(qiáng)度和剛度，運(yùn)行時(shí)要達(dá)到不變性、不通風(fēng)的要求。高溫過(guò)熱器布置在低溫過(guò)熱器的上方，由于通常高溫過(guò)熱器是處于煙氣溫度相對(duì)于低溫過(guò)熱器較低的區(qū)域。本次設(shè)計(jì)的220t/h循環(huán)流化床鍋爐的低溫過(guò)熱器管子的管徑和壁厚采用為425，單管圈，順列布置，橫向節(jié)距100mm，縱向平均節(jié)距70mm，橫向管排77排，㎡所以會(huì)在鍋爐的尾部的豎井煙道下方布置有省煤器。 空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)圖第四章 計(jì)算結(jié)果 序號(hào)名稱符號(hào)來(lái)源數(shù)值單位1收到基水分測(cè)量值%2收到基碳含量測(cè)量值%3收到基氫含量測(cè)量值 %4收到基氧含量測(cè)量值 %5收到基氮含量測(cè)量值 %6收到基硫含量測(cè)量值 %7收到基灰分測(cè)量值%8收到基硫酸鹽二氧化碳含量測(cè)量值%9收到基揮發(fā)分測(cè)量值%10收到基低位發(fā)熱量測(cè)量值2057611收到基含量測(cè)量值%煤質(zhì)分析校核計(jì)算：所以可得煤質(zhì)分析合理 石灰石序號(hào)名稱符號(hào)來(lái)源數(shù)值單位1石灰石含量測(cè)量值%2石灰石含量測(cè)量值%3石灰石水分測(cè)量值0%4石灰石灰分測(cè)量值% 序號(hào)名稱符號(hào)公式或來(lái)源數(shù)值單位1理論空氣量（+）+2三原子氣體體積（+）/1003理論氮?dú)怏w積+4理論水蒸氣體積++5飛灰分額測(cè)量值% 無(wú)脫硫工況下的煙氣體積計(jì)算名稱及公式符號(hào)單位爐膛旋風(fēng)筒高過(guò)低過(guò)省煤器空預(yù)器出口處過(guò)量空氣系數(shù)平均過(guò)量空氣系數(shù)（+）過(guò)量空氣量（）煙氣總體積+++（1） 脫硫工況下的計(jì)算名稱符號(hào)公式或來(lái)源數(shù)值單位原始排放濃度（），最高允許排放濃度“GB132712001鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)”表2計(jì)算脫硫效率（）%燃料自脫硫能力系數(shù) %石灰石脫硫性能系數(shù)鈣硫摩爾比（）石灰石中含量%與1kg燃料相配的入爐石灰石量 ()未利用率測(cè)量值%煅燒成時(shí)的吸熱量 ()脫硫時(shí)的放熱量（）可支配熱量（）燃燒所需的理論空氣量 脫硫所需的理論空氣量（）燃燒和脫硫的當(dāng)量理論空氣量（）燃燒所產(chǎn)生的理論氮?dú)饬棵摿蛩璧目諝庵械牡獨(dú)怏w積 ()當(dāng)量理論氮?dú)怏w積 ()燃燒產(chǎn)生的體積 煅燒石灰石生成的的體積 ()脫硫使體積減少量 ()燃燒和脫硫時(shí)產(chǎn)生的的當(dāng)量體積 ()燃燒產(chǎn)生的理論水蒸氣體積 當(dāng)量理論水蒸氣體積 ()入爐燃料灰量 ()入爐的石灰石直接成為飛灰的量 ()入爐的石灰石灰分含量 ()未反應(yīng)的的量 ()脫硫產(chǎn)物的量 ()當(dāng)量灰分 ()%未脫硫時(shí)的底灰分額 取定脫硫工況時(shí)的底灰分額 ()未脫硫時(shí)的飛灰分額 ()脫硫工況時(shí)的飛灰分額 ()分離效率 設(shè)計(jì)值99%灰循環(huán)倍率 ()分離器前飛灰的分額 ()脫硫后的排放濃度 ()脫硫效率 ()%誤差%%，迭代收斂認(rèn)可% 循環(huán)流化床鍋爐熱力計(jì)算 鍋爐的設(shè)計(jì)參數(shù):項(xiàng)目數(shù)值單位額定蒸發(fā)量220t/h最大連續(xù)蒸發(fā)量240t/h額定蒸汽溫度540℃額定蒸汽壓力MPa給水溫度215℃鍋爐排煙溫度136℃鍋爐保證熱效率%脫硫效率（Ca/S=）=90% 名稱符號(hào)公式或來(lái)源數(shù)值單位可支配熱量排煙溫度138排煙焓查焓溫表冷空氣溫度20冷空氣焓脫硫工況時(shí)的底灰含碳量試驗(yàn)數(shù)據(jù)%脫硫工況時(shí)的底灰分額脫硫工況時(shí)的飛灰含碳量試驗(yàn)數(shù)據(jù)6%脫硫工況時(shí)的底灰分額固體未完全燃燒熱損失()%底灰溫度900灰焓根據(jù)查[1]表82995灰渣物理熱損失()%可燃?xì)怏w未完全燃燒熱損失查[1]表81無(wú)煙煤%散熱損失查[1]圖81%排煙熱損失()%鍋爐機(jī)組熱效率()%保溫系數(shù)()過(guò)熱蒸汽出口焓飽和蒸汽焓飽和水焓給水溫度給水焓最大連續(xù)蒸發(fā)量716000鍋爐排污水流量7160鍋爐機(jī)組有效利用熱量()脫硫工況時(shí)當(dāng)量燃料消耗量()脫硫工況時(shí)計(jì)算燃料消耗量()脫硫工況時(shí)燃料消耗量()計(jì)算石灰石消耗量()石灰石消耗量()計(jì)算燃料當(dāng)量消耗量()名稱符號(hào)公式及來(lái)源數(shù)值單位計(jì)算燃料當(dāng)量消耗量當(dāng)量煙氣體積爐膛出口煙溫設(shè)計(jì)值90