【正文】 ㎡ 爐膛汽冷屏計算受熱面積名稱符號公式或來源數(shù)值單位澆注耐火耐磨材料的面積稀相區(qū)敷設(shè)耐火耐磨層的計算受熱面積膜式壁計算受熱面積鰭片受熱面計算面積爐膛汽冷屏計算受熱面積 氣冷旋風(fēng)分離器計算受熱面積名稱符號公式或來源數(shù)值單位分離器耐火耐磨層總壁面積汽冷分離器空間體積火焰輻射層有效厚度敷設(shè)有汽冷壁部分的總表面積分離器有效輻射受熱面積Hyx=xHq,x=進(jìn)口煙道截面蒸汽流通截面積 熱力計算 爐膛熱力計算名稱符號公式或來源數(shù) 值單位可支配熱量可燃?xì)怏w未完全燃燒熱損失%固體未完全燃燒熱損失%灰渣物理熱損失%熱空氣溫度278熱空氣焓由查焓溫表12項爐膛出口過量空氣系數(shù)()冷空氣溫度20冷空氣焓由查焓溫表12項回料器進(jìn)口過量空氣系數(shù) 爐膛進(jìn)口過量空氣系數(shù)爐膛有效放熱量（）爐膛出口煙溫假定900爐膛出口煙焓由查焓溫表入爐當(dāng)量燃料消耗量灰循環(huán)倍率當(dāng)量灰量 循環(huán)灰量1740446計算燃料當(dāng)量消耗量分離器理論燃燒溫度設(shè)計值956分離器理論煙焓查焓溫表分離器理論循環(huán)灰焓爐膛出口循環(huán)灰焓875分離器煙氣焓增折算成1kg燃料的分離器循環(huán)灰焓增()分離器煙氣焓增份額()分離器循環(huán)灰焓增份額()分離器放熱份額()爐膛放熱份額()爐膛計算受熱面積膜式水冷壁內(nèi)工質(zhì)溫度爐膛膜式水冷壁的傳熱溫差()爐膛膜式水冷壁的平均傳熱系數(shù)保溫系數(shù)爐膛膜式水冷壁的吸熱量()爐膛汽冷屏計算受熱面積爐膛汽冷屏工質(zhì)溫度爐膛汽冷屏傳熱溫差()爐膛汽冷屏傳熱系數(shù)爐膛汽冷屏的吸熱量()爐膛進(jìn)口循環(huán)灰溫度885爐膛進(jìn)口循環(huán)灰焓由查[1]表82爐膛循環(huán)灰焓增()1kg燃料燃燒產(chǎn)物向爐膛受熱面內(nèi)工質(zhì)和循環(huán)灰傳遞的熱量()爐膛受熱面內(nèi)工質(zhì)的吸熱量（）誤差,計算認(rèn)可%汽冷屛蒸汽流量704000汽冷屏工質(zhì)焓增()汽冷屏工質(zhì)進(jìn)口溫度設(shè)計值汽冷屏工質(zhì)進(jìn)口焓汽冷屏工質(zhì)出口焓汽冷屏工質(zhì)出口溫度汽冷屏工質(zhì)進(jìn)口比容汽冷屏工質(zhì)出口比容平均比容蒸汽流通截面積126**工質(zhì)流速()蒸汽質(zhì)量流速()名稱符號公式或來源數(shù) 值單位分離器空間體積分離器有效輻射受熱面積分離器耐火材料層總壁面積旋風(fēng)分離器進(jìn)口煙道截面積火焰輻射層有效厚度()分離器水冷程度面積比進(jìn)口煙氣溫度900進(jìn)口煙焓分離器煙氣焓增份額分離器循環(huán)灰焓增份額循環(huán)灰量計算燃料當(dāng)量消耗量爐膛有效放熱量爐膛出口循環(huán)灰焓875分離器理論煙焓()分離器理論燃燒溫度由查焓溫表13項分離器理論循環(huán)灰焓()分離器理論循環(huán)灰溫度由查[1]表82分離器出口煙溫假定值885分離器出口煙焓由查查焓溫表3項火焰中三原子氣體的當(dāng)量體積分?jǐn)?shù)旋風(fēng)筒內(nèi)煙氣壓力取值火焰中三原子氣體的分壓力()水蒸氣的當(dāng)量體積分?jǐn)?shù)，三原子氣體減弱系數(shù)()不發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù)()不發(fā)光火焰黑度發(fā)光火焰黑度發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù)火焰發(fā)光性系數(shù)查[1]表830火焰黑度受熱面污垢系數(shù)汽冷分離器黑度煙氣平均熱容量()分離器數(shù)量4只汽冷旋風(fēng)分離器出口煙溫()誤差|θF假θF計|10℃.假定成立.煙氣放熱量()分離器出口循環(huán)灰焓由查[1]表83循環(huán)灰放熱量()總放熱量()工質(zhì)流量704000蒸汽焓增()蒸汽進(jìn)口焓蒸汽出口焓蒸汽出口溫度查水蒸氣特性表蒸汽進(jìn)口比容蒸汽出口比容查水蒸汽特性表平均比容蒸汽流通截面積蒸汽流速()蒸汽質(zhì)量流速 旋風(fēng)分離器煙氣阻力計算名稱符號公式或來源數(shù)值單位計算燃料當(dāng)量消耗量當(dāng)量煙氣體積當(dāng)量灰量%分離器過量空氣系數(shù)當(dāng)量理論空氣量煙氣標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的密度進(jìn)口標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的灰濃度()，其中出口標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的灰濃度(),其中進(jìn)口煙道阻力進(jìn)口煙道入口阻力煙氣加速突變損失煙氣溫度鍋爐熱力計算900煙氣實際密度()爐膛上部出口截面積進(jìn)口煙道入口截面積()煙氣（進(jìn)口煙道）入口速度()煙氣（爐膛上部）出口速度()壓縮系數(shù)()實際灰濃度()修正系數(shù)()煙氣加速突變損失()灰粒加速突變損失煙氣溫度鍋爐熱力計算900實際灰濃度煙氣（爐膛上部）出口速度灰粒出口速度煙氣（進(jìn)口煙道）入口速度灰粒入口速度灰粒加速突變損失 ()煙氣加速漸變損失煙氣實際密度煙氣溫度 鍋爐熱力計算900煙道入口截面積煙氣入口速度煙道出口截面積()煙氣出口速度 ()壓縮系數(shù) ()實際灰濃度修正系數(shù)煙氣加速漸變損失 ()灰粒加速漸變損失煙氣溫度 鍋爐熱力計算900實際灰濃度煙氣出口速度煙氣入口速度灰粒入口速度灰粒出口速度灰粒加速漸變損失 ()進(jìn)口煙道（直段）沿程阻力煙道長度設(shè)計值煙道水力直徑 ()絕對粗糙度查[1]表106摩擦阻力系數(shù) ()煙氣實際密度 煙氣溫度鍋爐熱力計算900煙道截面積()煙氣速度()修正系數(shù)實際灰粒濃度進(jìn)口煙道（直段）沿程阻力()旋風(fēng)分離器本體阻力筒體摩擦阻力煙氣進(jìn)口溫度鍋爐熱力計算900煙氣出口溫度885旋風(fēng)筒煙氣溫度煙氣實際密度()切向入口煙氣流速()導(dǎo)渦管出口直徑設(shè)計值導(dǎo)渦管出口截面積導(dǎo)渦管煙氣流速30筒體入口水力直徑()絕對粗糙度設(shè)計值筒體直徑設(shè)計值摩擦阻力系數(shù)()計算速度取中較大的值煙氣旋轉(zhuǎn)圈數(shù)()圈實際灰濃度修正系數(shù)()筒體摩擦阻力()煙氣返程阻力煙氣溫度煙氣實際密度實際灰濃度修正系數(shù)()切向入口煙氣速度煙氣返程阻力()煙氣壓縮系數(shù)煙氣溫度885煙氣實際密度()實際灰濃度修正系數(shù)()導(dǎo)渦管喉口直徑設(shè)計值筒體直徑設(shè)計值壓縮系數(shù)()筒體截面積筒體軸向煙氣流速()導(dǎo)渦管喉口截面積導(dǎo)渦管喉口煙氣速度()煙氣壓縮損失煙氣擴(kuò)張損失煙氣溫度885煙氣實際密度修正系數(shù)煙道入口截面積煙氣入口流速煙道出口截面積煙氣出口流速()擴(kuò)張角設(shè)計值度擴(kuò)張系數(shù)選定值煙氣擴(kuò)張損失導(dǎo)渦管煙氣沿程阻力煙氣溫度885煙氣實際密度修正系數(shù)導(dǎo)渦管直段長度設(shè)計值導(dǎo)渦管水力直徑設(shè)計值導(dǎo)渦管煙氣流速絕對粗糙度 查[1]表106摩擦阻力系數(shù)導(dǎo)渦管煙氣沿程阻力出口煙道阻力平面彎頭阻力損失煙氣實際密度修正系數(shù)導(dǎo)渦管煙氣速度阻力系數(shù)90彎頭平面彎頭阻力損失()出口煙道煙氣擴(kuò)張損失之一煙氣溫度885修正系數(shù)煙氣實際密度煙道入口截面煙氣入口流速()煙道出口截面煙氣出口流速()擴(kuò)張系數(shù)查[1]表107，出口煙道煙氣擴(kuò)張損失之一()出口煙道煙氣擴(kuò)張損失之二煙氣溫度885修正系數(shù)煙氣實際密度煙道入口截面煙氣入口流速煙道出口截面煙氣出口流速()擴(kuò)張系數(shù)出口煙道煙氣擴(kuò)張損失之二()旋風(fēng)分離器阻力 回料器結(jié)構(gòu)尺寸計算名稱符號公式或來源數(shù)值單位燃料當(dāng)量消耗量當(dāng)量灰量%灰循環(huán)倍率循環(huán)灰量豎管中灰在流態(tài)化時的密度選取豎管直徑設(shè)計值豎管截面積豎管中灰下降速度選取返料腿直徑()回料器溢流堰高()回料器本體寬度。本次設(shè)計的220t/h循環(huán)流化床鍋爐的低溫過熱器管子的管徑和壁厚采用為425，單管圈，順列布置，橫向節(jié)距100mm，縱向平均節(jié)距70mm，橫向管排77排，㎡ 風(fēng)室的分布為了滿足上述的分布一般要滿足一下要求：具有一定的嚴(yán)密性、強(qiáng)度和剛度，運行時要達(dá)到不變性、不通風(fēng)的要求。采用的燃燒方式為四角切圓燃燒方式。鍋爐熱平衡：送入鍋爐的熱量與總輸出的總熱量及熱損失的和是相等的。在保證循環(huán)流化床鍋爐爐膛內(nèi)的溫度維持在850~900℃的范圍內(nèi)，可以提高煙氣的溫度來減少氮氧化物的排放量，燃燒一氧化氮亦可以氮氧化合物的排放。流化床鍋爐爐膛內(nèi)生成的SO2與脫硫劑反應(yīng)被固定。 固態(tài)顆粒和氣體的傳熱與傳質(zhì)速率相對較高。溫度控制極好，可以大規(guī)模操作僅適用