【正文】 回料器風(fēng)室壓力計算 ()回料器風(fēng)室壓力 ()空氣實際密度 ()回料器（松動床）進(jìn)口過量空氣系數(shù) ()松動床送風(fēng)量 ()每只風(fēng)帽流量 ()雷諾數(shù) () ()風(fēng)帽罩小孔出口阻力 () () 布風(fēng)裝置 風(fēng)帽的選擇 選用Pyropower公司開發(fā)的豬尾行布風(fēng)板，該風(fēng)帽出風(fēng)口向上，且與耐火層平齊。由于采用了彎管形的噴嘴結(jié)構(gòu)，因而可以防止床料顆粒落入風(fēng)室。傳統(tǒng)形風(fēng)帽、定向風(fēng)帽、大直徑鐘罩式以及T形風(fēng)帽都存在風(fēng)帽出風(fēng)小孔要距離布風(fēng)板絕熱層一定高度，并且當(dāng)壓火停爐時，存在燒毀的風(fēng)險。但Pyropower公司開發(fā)的豬尾行布風(fēng)板成功地客服了這點。 帶有豬尾形風(fēng)帽的布風(fēng)板 水冷花板的選擇 當(dāng)前的循環(huán)流化床鍋爐普遍采用如下圖所示的水冷花板結(jié)構(gòu)。風(fēng)室四周、底部與花板均是由膜式水冷壁彎制而成，水冷花板兩側(cè)都屬于水冷壁的一部分?；ò迳习惭b有風(fēng)帽?；ò搴惋L(fēng)帽的鏈接分為螺紋與焊接兩種鏈接形式?；ò搴惋L(fēng)帽出口之間通常填有150~200mm厚的耐熱混凝土。 水冷風(fēng)室結(jié)構(gòu) 通常都會要求風(fēng)板對氣流有一定的重整阻力，目的是使布風(fēng)板上方的氣流速度可以達(dá)到均勻分布的要求。為穩(wěn)定均勻的流化狀態(tài)創(chuàng)造優(yōu)良的通風(fēng)條件。氣流重整阻力的數(shù)值大小是由風(fēng)室中氣流分布不勻造成的，所以要使風(fēng)板上氣流的分布更加均勻，就應(yīng)該使風(fēng)室中氣流可以在布風(fēng)板的下方形成比較均勻的壓力分布。 風(fēng)室的分布為了滿足上述的分布一般要滿足一下要求：具有一定的嚴(yán)密性、強(qiáng)度和剛度，運(yùn)行時要達(dá)到不變性、不通風(fēng)的要求。具有一定的穩(wěn)壓作用和一定體積的容量，可以消除由進(jìn)口風(fēng)速造成的氣流分布不均勻的弊端。具有一定程度的導(dǎo)流作用，應(yīng)該盡可能的避免造成死角和渦流區(qū)。循環(huán)流化床鍋爐通常會采用如下圖所示的“等壓風(fēng)室”的布置方式。這種“等壓風(fēng)室”的底部通常不會設(shè)計成水平的，通常是從風(fēng)室入口處傾斜向上，目的是使風(fēng)室內(nèi)各處的水平風(fēng)速都大致相等?！暗葔猴L(fēng)室“的進(jìn)風(fēng)方式通常有兩種，（a）所示的從兩側(cè)進(jìn)風(fēng)方式，（b）所示的從爐膛后部的進(jìn)風(fēng)方式。 高溫過熱器220t/h循環(huán)流化床鍋爐布置有高溫過熱器與低溫過熱器。通常都會布置在尾部的豎井煙道中。高溫過熱器布置在低溫過熱器的上方，由于通常高溫過熱器是處于煙氣溫度相對于低溫過熱器較低的區(qū)域。因此高溫過熱器常常會采用順流的布置方式。本此設(shè)計的高溫過熱器采用的結(jié)構(gòu)為單管圈，管徑及壁厚為42180。5，橫向節(jié)距為110mm，縱向平均節(jié)距為100mm，橫向管排數(shù)107排，縱向管排數(shù)24排。如下圖所示： 高溫過熱器結(jié)構(gòu)圖 低溫過熱器低溫過熱器布置在高溫過熱器的下方，由于所處的煙氣溫度較低。所以通常采用的布置方式為逆流布置方式。本次設(shè)計的220t/h循環(huán)流化床鍋爐的低溫過熱器管子的管徑和壁厚采用為425，單管圈，順列布置，橫向節(jié)距100mm，縱向平均節(jié)距70mm，橫向管排77排，㎡其結(jié)構(gòu)如下圖所示。 低溫過熱器結(jié)構(gòu)圖 省煤器 省煤器布置在鍋爐煙道的最后面。省煤器的作用是：減少蒸發(fā)受熱面，以價格相對低廉的省煤器受熱面來取代價格相對較高的其它材料制成的蒸發(fā)受熱面，從而降低鍋爐的造價；通過采用省煤器來降低鍋爐的熱應(yīng)力，從而達(dá)到延長汽包使用壽命的目的。本次循環(huán)流化床鍋爐的省煤器采用管式省煤器。管子規(guī)格采用為f38180。5的無縫鋼管，采用順列布置，三管并列的布置方式，橫向節(jié)距為110mm，縱向節(jié)距為100mm，橫向管排數(shù)為77排，縱向管排數(shù)為73排。其結(jié)構(gòu)如下圖所示： 省煤器結(jié)構(gòu)圖 空氣預(yù)熱器 由于鍋爐的煙氣的溫度較高，為不造成熱量的浪費(fèi)。所以會在鍋爐的尾部的豎井煙道下方布置有省煤器。用煙氣的熱量來加熱鍋爐的給水，來達(dá)到降低排煙溫度，減少排煙熱損失的目的。采用空氣預(yù)熱器不僅可以提高鍋爐的熱效率，而且還可以減少煤的消耗量。電站鍋爐常采用的空氣預(yù)熱器有管式與回轉(zhuǎn)式兩種，雖然回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器相對于管式有諸多優(yōu)點但其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，漏風(fēng)系數(shù)稍大。因此本次設(shè)計的循環(huán)流化床鍋爐的空氣預(yù)熱器采用管式結(jié)構(gòu)，單級布置。省煤器聯(lián)箱布置的位置為側(cè)墻。管子規(guī)格為385，順列布置，橫向節(jié)距為100mm，縱向節(jié)距為70mm，橫向管排數(shù)為63排，㎡。其結(jié)構(gòu)如下圖。 空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)圖第四章 計算結(jié)果 序號名稱符號來源數(shù)值單位1收到基水分測量值%2收到基碳含量測量值%3收到基氫含量測量值 %4收到基氧含量測量值 %5收到基氮含量測量值 %6收到基硫含量測量值 %7收到基灰分測量值%8收到基硫酸鹽二氧化碳含量測量值%9收到基揮發(fā)分測量值%10收到基低位發(fā)熱量測量值2057611收到基含量測量值%煤質(zhì)分析校核計算：所以可得煤質(zhì)分析合理 石灰石序號名稱符號來源數(shù)值單位1石灰石含量測量值%2石灰石含量測量值%3石灰石水分測量值0%4石灰石灰分測量值% 序號名稱符號公式或來源數(shù)值單位1理論空氣量（+）+2三原子氣體體積（+）/1003理論氮?dú)怏w積+4理論水蒸氣體積++5飛灰分額測量值% 無脫硫工況下的煙氣體積計算名稱及公式符號單位爐膛旋風(fēng)筒高過低過省煤器空預(yù)器出口處過量空氣系數(shù)平均過量空氣系數(shù)（+）過量空氣量（）煙氣總體積+++（1） 脫硫工況下的計算名稱符號公式或來源數(shù)值單位原始排放濃度（），最高允許排放濃度“GB132712001鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)”表2計算脫硫效率（）%燃料自脫硫能力系數(shù) %石灰石脫硫性能系數(shù)鈣硫摩爾比（）石灰石中含量%與1kg燃料相配的入爐石灰石量 ()未利用率測量值%煅燒成時的吸熱量 ()脫硫時的放熱量（）可支配熱量（）燃燒所需的理論空氣量 脫硫所需的理論空氣量（）燃燒和脫硫的當(dāng)量理論空氣量（）燃燒所產(chǎn)生的理論氮?dú)饬棵摿蛩璧目諝庵械牡獨(dú)怏w積 ()當(dāng)量理論氮?dú)怏w積 ()燃燒產(chǎn)生的體積 煅燒石灰石生成的的體積 ()脫硫使體積減少量 ()燃燒和脫硫時產(chǎn)生的的當(dāng)量體積 ()燃燒產(chǎn)生的理論水蒸氣體積 當(dāng)量理論水蒸氣體積 ()入爐燃料灰量 ()入爐的石灰石直接成為飛灰的量 ()入爐的石灰石灰分含量 ()未反應(yīng)的的量 ()脫硫產(chǎn)物的量 ()當(dāng)量灰分 ()%未脫硫時的底灰分額 取定脫硫工況時的底灰分額 ()未脫硫時的飛灰分額 ()脫硫工況時的飛灰分額 ()分離效率 設(shè)計值99%灰循環(huán)倍率 ()分離器前飛灰的分額 ()脫硫后的排放濃度 ()脫硫效率 ()%誤差%%，迭代收斂認(rèn)可% 循環(huán)流化床鍋爐熱力計算 鍋爐的設(shè)計參數(shù):項目數(shù)值單位額定蒸發(fā)量220t/h最大連續(xù)蒸發(fā)量240t/h額定蒸汽溫度540℃額定蒸汽壓力MPa給水溫度215℃鍋爐排煙溫度136℃鍋爐保證熱效率%脫硫效率（Ca/S=）=90% 名稱符號公式或來源數(shù)值單位可支配熱量排煙溫度138排煙焓查焓溫表冷空氣溫度20冷空氣焓脫硫工況時的底灰含碳量試驗數(shù)據(jù)%脫硫工況時的底灰分額脫硫工況時的飛灰含碳量試驗數(shù)據(jù)6%脫硫工況時的底灰分額固體未完全燃燒熱損失()%底灰溫度900灰焓根據(jù)查[1]表82995灰渣物理熱損失()%可燃?xì)怏w未完全燃燒熱損失查[1]表81無煙煤%散熱損失查[1]圖81%排煙熱損失()%鍋爐機(jī)組熱效率()%保溫系數(shù)()過熱蒸汽出口焓飽和蒸汽焓飽和水焓給水溫度給水焓最大連續(xù)蒸發(fā)量716000鍋爐排污水流量7160鍋爐機(jī)組有效利用熱量()脫硫工況時當(dāng)量燃料消耗量()脫硫工況時計算燃料消耗量()脫硫工況時燃料消耗量()計算石灰石消耗量()石灰石消耗量()計算燃料當(dāng)量消耗量()名稱符號公式及來源數(shù)值單位計算燃料當(dāng)量消耗量當(dāng)量煙氣體積爐膛出口煙溫設(shè)計值900爐膛截面積設(shè)計值爐膛截面煙氣流速()床對流放熱系數(shù)由查[1]圖72312進(jìn)口工質(zhì)溫度 出口工質(zhì)溫度 工質(zhì)流速 平均工質(zhì)溫度管外壁溫度假定吸收率由查[1]表72床輻射放熱系數(shù)()床總放熱系數(shù)床密相區(qū)汽冷管的傳熱系數(shù)()管子外徑選取管子內(nèi)徑選取內(nèi)壁工質(zhì)放熱系數(shù)查《鍋爐機(jī)組熱力計算標(biāo)準(zhǔn)方法》計算曲線管內(nèi)壁溫度()內(nèi)外壁平均溫度材料導(dǎo)熱系數(shù)管材：由查[16]管外壁計算溫度()誤差鰭高選取鰭厚選取鰭長選取14鰭端溫度假定498鰭片平均溫度吸收率由及查[1]表72床輻射放熱系數(shù)()床總放熱系數(shù)材料導(dǎo)熱系數(shù)鰭片材料：，由查[16]鰭片傳熱周界截面積鰭片值鰭基溫度鰭端溫度()鰭端計算溫度誤差床密相區(qū)對鰭片的傳熱系數(shù)()水冷屏傳熱系數(shù)(),B鰭=12mm 結(jié)構(gòu)計算 序 號名 稱符號公式或來源數(shù) 值單 位一密相區(qū) ㎡耐火層 ㎡折算系數(shù)表71計算受熱面積 ㎡二、 1稀相區(qū) ㎡