【正文】 省煤器聯(lián)箱布置的位置為側墻。管子規(guī)格采用為f38180。5，橫向節(jié)距為110mm，縱向平均節(jié)距為100mm，橫向管排數(shù)107排，縱向管排數(shù)24排?！暗葔猴L室“的進風方式通常有兩種，（a）所示的從兩側進風方式，（b）所示的從爐膛后部的進風方式。 水冷風室結構 通常都會要求風板對氣流有一定的重整阻力，目的是使布風板上方的氣流速度可以達到均勻分布的要求。由于采用了彎管形的噴嘴結構，因而可以防止床料顆粒落入風室。所以，鍋爐二次風口以下區(qū)域通常采用相對較小的截面積，并且常常設計為向上漸擴的結構。保溫系數(shù) ()鍋爐機組有效利用熱量 ()脫硫工況當量燃燒消耗量 ()脫硫工況計算燃料消耗量 ()脫硫工況燃料消耗量 ()計算石灰石消耗量 ()石灰石消耗量 ()計算燃料當量消耗量 () 氣冷屏傳熱系數(shù)計算爐膛截面煙氣流速 ()內外壁平均溫度 ()床輻射放熱系數(shù) ()吸收率 ()床密相區(qū)對水冷管的傳熱系數(shù) ()管子外壁的計算溫度 ()鰭端溫度 ()床密相區(qū)對鰭片的傳熱系數(shù) ()爐膛膜式水冷壁的平均傳熱系數(shù) () 循環(huán)流化床鍋爐爐膛結構與特性取決于流化狀態(tài)。一般小于3%。/kg；——石灰石脫硫所需要的理論空氣量，kg/kg煅燒石灰石生成的CO2的體積 ()脫硫時SO2體積減少量 () 燃燒和脫硫時產生的RO2的當量體積 ()式中： ——CO2和SO2的當量體積，m179。 爐內噴氨脫硝、提高循環(huán)流化床鍋爐的運行溫度、調整或降低過量的空氣系數(shù)、組織燃燒、加入催化劑等均可降低氮氧化合物的排放濃度。 反應方程如下： 爐膛內的石灰石的煅燒反應: CaCo3→CaO+CO2 爐膛內除硫的反應： CaO+SO2+1/2O2→CaSO4 煅燒反應是脫硫反應的前提，煅燒反應所產生的孔隙大大提高了脫硫顆粒的表面積，煅燒反應直接影響了孔隙的大小與分布、CaO晶粒的大小、CaO顆粒的比面積等。燃燒過程中的脫硫主要采用煤氣化聯(lián)合循環(huán)與流化床燃燒技術。尤其是在燃煤方面，不但早已成功應用于工業(yè)，而且呈現(xiàn)出廣闊的發(fā)展前景。除此之外，流化床的固體顆粒比固定床的相對較小，導致顆粒的比表面積較大，所以，流化床氣固之間的傳熱效率與傳質速率要比固定床的高許多。容器和管子的磨蝕，顆粒的粉碎以及夾帶均為嚴重顆粒要求同流化床。 氣體與固體反應系統(tǒng)接觸形式如下表固定床移動床流化床并氣流輸送固體催化的氣相反應僅適應于緩慢失活的催化劑。相對于其它鍋爐，循環(huán)流化床鍋爐爐膛內的溫度相對較低，有大量的固態(tài)顆?；旌?，因此在這種情形下燃燒反應速率主要由化學反應速度決定，物理因素將不再是影響燃燒的主導因素了。正是由于第一部分的存在使得燃料在燃燒時形成了一個固態(tài)顆粒循環(huán)回路。循環(huán)流化床的工作方式保留了鼓泡床的優(yōu)點，并克服了其缺陷，屬于一種新型的燃燒技術。鍋爐采用雙框架結構。 論述循環(huán)流化床鍋爐的特點，流態(tài)化原理及脫硫、脫硝原理。具有密相區(qū)床料儲存量大、運行穩(wěn)定、脫硫效率高、燃燒效率高等優(yōu)點。到目前為止，35t/h和75t/h是我國現(xiàn)階段運行的循環(huán)流化床鍋爐的主力機組，積累了豐富的設計經驗、制造經驗、運行經驗；220t/h和410t/h的大型循環(huán)流化床鍋爐也已經投入運行。循環(huán)流化床鍋爐以其燃料適應性廣、燃燒效率高、高效脫硫、氮氧化物排放低、燃燒強度高，爐膛截面積小、負荷調節(jié)范圍大，負荷調節(jié)快、燃料預處理及給煤系統(tǒng)簡單、易于實現(xiàn)煤渣綜合利用的優(yōu)點得到了極大的應用和發(fā)展，并取得了巨大的經濟效益、環(huán)境效益以及社會效益。220th循環(huán)流化床結構分析與熱力計算畢業(yè)論文目錄摘要 IAbstract II第一章 概述 1 1 1 1 1 2 2 3第二章 220t/h循環(huán)流化床鍋爐的機構分析 4 4 4 4 4 循環(huán)流化床鍋爐工作原理 6 循環(huán)流化床鍋爐燃燒過程的特點 6 流態(tài)化原理 7 脫硫原理 9 脫硫技術概況 9 循環(huán)流化床爐內脫硫 9 9 脫硝原理 10第三章 220t/h循環(huán)流化床鍋爐的熱力設計及計算 11 不同工況下的燃燒計算 11 11 無脫硫工況下的煙氣體積計算 11 脫硫工況下計算 11 爐膛燃燒產物方程式 15 15 氣冷屏傳熱系數(shù)計算 18 19 19 熱力計算 19 氣冷旋風分離器的結構分析及熱力計算 21 21 熱力計算 21 旋風分離器本體阻力計算 24 風煙系統(tǒng)阻力計算 26 爐膛風室壓力 26 爐膛配風裝置阻力計算 27 回料裝置 28 回聊裝置結構計算 28 回料裝置壓力計算 28 布風裝置 30 風帽的選擇 30 水冷花板的選擇 30 31 高溫過熱器 31 低溫過熱器 32 省煤器 33 空氣預熱器 34第四章 計算結果 36 36 36 石灰石 36 37 37 無脫硫工況下的煙氣體積計算 37 脫硫工況下的計算 38 循環(huán)流化床鍋爐熱力計算 41 鍋爐的設計參數(shù): 41 41 43 結構計算 45 45 爐膛汽冷屏計算受熱面積 47 氣冷旋風分離器計算受熱面積 47 熱力計算 48 爐膛熱力計算 48 51 旋風分離器煙氣阻力計算 54 61 回料器結構尺寸計算 61 回料器風室壓力計算 62 62 高溫過熱器熱力計算 66 低溫過熱器熱力計算 69 省煤器熱力計算 72 空氣預熱器熱力計算 74第五章 總結 77第一章 概述 循環(huán)流化床鍋爐是指具有循環(huán)流化床的鍋爐。 循環(huán)流化床鍋爐的應用在取得巨大效益的同時也暴露出了一些缺陷；燃燒室內無法布置所需的受熱面、循環(huán)物料的分離、運行風速的確定、循環(huán)流化床鍋爐部件的磨損、循環(huán)流化床鍋爐的排渣困難、飛灰含碳量高。由于大型循環(huán)流化床鍋爐運行臺數(shù)相對較少，因此各方面經驗還有待積累。 ，其主要技術特點是采用蒸汽冷卻式旋風分離器，大型的循環(huán)流化床鍋爐還布置有換熱器。 在學習循環(huán)流化床鍋爐的理論基礎上進一步理解循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)越性及在社會生產中的地位及發(fā)展前景。鍋爐爐膛內布置有4片蒸汽屏和2片水冷蒸發(fā)屏，底部布置有防漏渣內嵌逆流柱型風帽。循環(huán)流化床鍋爐是一種在爐膛內使礦物質處于特殊的流化狀態(tài)下燃燒從而產生蒸汽的設備。第二部分是指循環(huán)流化床的尾部煙道。循環(huán)流化床鍋爐的燃料的燃盡度非常高，通常情況下，具有優(yōu)越性能的循環(huán)流化床鍋爐的燃燒效率可以達到98％~99％，甚至有的可以達到100％。嚴重的溫度問題限制了裝置規(guī)模適用于大顆粒容易失活的催化劑。最大粒度受最小輸送速所限壓降氣速低和粒徑大，除了在低壓系統(tǒng)壓降不嚴重介于固體床與流化床之間對于高床層，壓降大，造成大量動力消耗細顆粒時壓降低，但對大顆粒則可觀熱交換和熱量傳遞熱交換效率低，所以需要大的換熱面積。正式流化床床層的溫度分布均勻與傳熱速率較高，使得流化床容易調節(jié)和維持所需的溫度。 脫硫原理 脫硫技術概況 燃煤的脫硫技術主要分為三類，分別為燃燒前處理、燃燒過程中處理、燃燒后處d理即所謂的煙氣脫硫。在煤氣化聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)中，煤首先在氣化爐內生成燃料氣，然后再送到燃氣輪機系統(tǒng)內燃燒。在燃燒高硫煤的過程當中，循環(huán)流化床鍋爐的爐膛內需要加入脫硫劑來進行爐內脫硫，來使煙氣中二氧化硫的濃度達到標準。 循環(huán)流化床鍋爐采用的是低溫燃燒，所以其一氧化二氮的排放值相對較高。/kg——三原子氣體體積，m179。未反應的CaO的量 （ 26)脫硫產物CaSO4的量 ()灰分 ()式中： ——當量灰分，%；——入爐燃料灰量，kg/kg； —— 入爐石灰石直接變成飛灰的量，kg/kg； ——入爐的石灰石灰分，kg/kg；——未反應的CaO。流速較低通常其爐膛底部為密相區(qū)，上部為固體顆粒較稀松的稀相區(qū)；當流速較高快時，其固體顆粒分布在整個高度上，爐膛底部的顆粒濃度不會存在明顯的濃相。由于燃燒和脫硫要求，爐膛溫度為800—900℃。傳統(tǒng)形風帽、定向風帽、大直徑鐘罩式以及T形風帽都存在風帽出風小孔要距離布風板絕熱層一定高度，并且當壓火停爐時，存在燒毀的風險。為穩(wěn)定均勻的流化狀態(tài)創(chuàng)造優(yōu)良的通風條件。 高溫過熱器220t/h循環(huán)流化床鍋爐布置有高溫過熱器與低溫過熱器。如下圖所示： 高溫過熱器結構圖 低溫過熱器低溫過熱器布置在高溫過熱器的下方，由于所處的煙氣溫度較低。5的無縫鋼管，采用順列布置，三管并列的布置方式，橫向節(jié)距為110mm，縱向節(jié)距為100mm，橫向管排數(shù)為77排，縱向管排數(shù)為73排。管子規(guī)格為385，順列布置，橫向節(jié)距為100mm，縱向節(jié)距為70mm，橫向管排數(shù)為63排，㎡。因此本次設計的循環(huán)流化床鍋爐的空氣預熱器采用管式結構，單級布置。本次循環(huán)流化床鍋爐的省煤器采用管式省煤器。180。這種“等壓風室”的底部通常不會設計成水平的，通常是從風室入口處傾斜向上，目的是使風室內各處的水平風速都大致相等?；ò搴惋L帽出口之間通常填有150~200mm厚的耐熱混凝土?！擦贤品e密度，kg/，取770kg/m3——密相區(qū)高度，m——床的膨脹床，=10 爐膛配風裝置阻力計算 配風裝置阻力 ()爐膛風室壓力 ()空氣實際密度 ()一次風量 () ()心管進口處空氣流速 ()雷諾數(shù) ()心管出口壓力 ()心管與風帽間環(huán)形通道當量直徑 ()風帽罩小孔出口阻力 ()誤差 () 回料裝置 回聊裝置結構計算 豎管中灰下降速度 ()返料腿直徑