【正文】 —冷卻時間(s)。根據(jù)牛頓冷卻定律，冷卻介質(zhì)從模具中帶走的熱量為 （567）式中 ——冷卻介質(zhì)從模具中帶走的熱量(J)； ——冷卻通道孔壁與冷卻介質(zhì)間的傳熱系數(shù) [J／(m2 成型過程釋放的熱量中約有95％由冷卻介質(zhì)(一般是水)帶走，其余5％以輻射、對流的方式散發(fā)到大氣中。 5．表面粗糙度模溫提高能改善塑件表面狀態(tài)，模溫過低會使塑件輪廓不清晰，產(chǎn)生明顯的熔合紋，并使塑件表面粗糙度升高。 4．力學(xué)性能 結(jié)晶形塑料在成型時結(jié)晶度愈高，塑件的應(yīng)力開裂傾向愈大，故這時應(yīng)降低模溫。成型結(jié)晶形塑料，要提高模具溫度，使塑料均勻地結(jié)晶，才能使塑件尺寸穩(wěn)定。2．變形 模具型腔與型芯的溫差過大，導(dǎo)致塑件收縮不均勻，從而使塑件產(chǎn)生翹曲變形，因此必須采用合適的冷卻回路，使模具型腔和型芯的溫度基本上保持均勻，從而使塑件各處能同時凝固。圖594 壓緊塊楔角與斜導(dǎo)柱傾斜角的關(guān)系第八節(jié) 注射模溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計一、 溫度調(diào)節(jié)對塑件質(zhì)量的影響1．成型收縮率模具溫度的穩(wěn)定能減少塑件成型收縮率的波動，提高塑件的合格率。在一般情況下，壓緊塊楔角比斜導(dǎo)柱傾斜角大2176。圖593 壓緊塊的幾種連接形式壓緊塊的楔角是個重要的參數(shù)，如圖594所示。圖593b)所示的是采用螺釘和銷釘在定模板上固定壓緊塊的形式，這種形式的結(jié)構(gòu)制造簡單，故應(yīng)用較廣。圖593示出壓緊塊的幾種常用連接形式。圖592 滑塊的幾種定位裝置（二）壓緊塊的設(shè)計 成型時活動型芯會受到塑料熔體的推力，這個力通過滑塊傳給斜導(dǎo)柱，而一般斜導(dǎo)柱均為細(xì)長桿件，受力后容易變形，因此在抽芯機構(gòu)中必須設(shè)置壓緊塊以便在合模時壓緊滑塊，承受來自活動型芯的推力。 滑塊內(nèi)的型芯材料可選用鉻鎢錳合金鋼、TT10或45鋼，淬火硬度在HRC50以上；滑塊的材料可用TT10或45鋼，淬火硬度在HRC40以上。其中，圖a)所示的是采 用擋塊定位的形式，即依靠彈簧的彈力使滑塊停靠在擋 圖591 滑塊的導(dǎo)滑長度塊上定位，～2倍，種形式適用于滑塊在模具上面或側(cè)面的情況；圖b) 所示的是采用擋塊定位的形式，與圖a)所不同的是，滑塊利用自重力停留在擋塊上，不需借助于彈力，這種形式僅適用于滑塊在模具下面的情況。 4．滑塊的定位裝置開模后滑塊必須停留在確定的位置上，不可任意滑動，否則閉模時斜導(dǎo)柱將不能準(zhǔn)確地進入滑塊。其中，圖a)所示的為整體導(dǎo)滑槽形式，常用于滑塊寬度較小的時候；圖b)與圖c)所示的為組合導(dǎo)滑槽形式，導(dǎo)滑槽蓋板用螺釘固定在模板上并以銷釘定位。 2. 滑塊的導(dǎo)滑形式滑塊在導(dǎo)滑槽中滑動要平穩(wěn)、靈活，不應(yīng)發(fā)生上下竄動和卡緊現(xiàn)象。小型芯有時也可以用螺釘固定，如圖589c)所示。當(dāng)型芯較小時，往往將嵌入滑塊部分的型芯尺寸加大，便于用銷釘連接，如圖589a)所示。在實際中廣泛采用組合式結(jié)構(gòu)，這種結(jié)構(gòu)的特點是，型芯單獨制造，然后安裝在滑塊上，這樣可以節(jié)省優(yōu)質(zhì)鋼材，且機械加工容易。圖588b）所示的為滑塊向定模方向傾斜的情況，為斜導(dǎo)柱的有效傾角，取值同，這種情況開模行程為（mm） (566)與滑塊不傾斜的情況相比，當(dāng)模具開模行程相同、滑塊向定模方向傾斜時，將得到較小的抽拔距。一般不大于25176。圖588a)所示的為滑塊向動模方向傾斜的情況，為斜導(dǎo)柱的有效傾角，通常采用15176。圖586 斜導(dǎo)柱直徑的計算關(guān)系1—墊板 2—滑塊 3—定模板 4—斜導(dǎo)柱 5—擋塊圖587 斜導(dǎo)柱各尺寸的關(guān)系當(dāng)滑塊的抽拔方向與開模方向垂直(見圖587)時，完成抽拔距S所需的最小開模行程 (mm) （564）式中，各符號的含義同前述公式的一樣。5. 斜導(dǎo)柱長度和最小開模行程的計算如圖587所示，斜導(dǎo)柱的長度根據(jù)活動型芯的抽拔距S、斜導(dǎo)柱的直徑d及傾斜角α確定。3．斜導(dǎo)柱所受彎曲力的計算 如圖585所示，斜導(dǎo)柱所受彎曲力P主要取決于抽拔力Q和傾斜角α，其簡化計算公式： (560) 圖585 抽拔距的計算關(guān)系 式中 ——斜導(dǎo)柱所受的彎曲力（N）；其它符號的含義同前述公式的一樣。)，通常取15186。2. 抽拔距的計算抽拔距是將活動型芯從成型位置抽至不妨礙塑件脫模位置所移動的距離，如圖585中的S。設(shè)計時以初始抽拔力為準(zhǔn)。圖584 斜導(dǎo)柱的安裝形式（二）斜導(dǎo)柱的工作參數(shù)斜導(dǎo)柱的工作參數(shù)包括傾斜角α、抽拔力Q、抽拔距S、直徑d、斜導(dǎo)柱的長度L及開模行程H?；瑝K運動的平穩(wěn)性由導(dǎo)滑槽與滑塊之間的配合精度保證，滑塊的最終位置由壓緊塊保證。d為斜導(dǎo)柱直徑，～1mm的間隙，α為斜導(dǎo)柱的傾斜角，S為抽拔距。斜導(dǎo)柱的材料多用45鋼、TT10，以及20鋼，經(jīng)滲碳處理后，淬火硬度在HRC55以上。這種模具結(jié)構(gòu)簡單、制造方便，適合于側(cè)凹較淺的大、中、小型塑件的側(cè)抽芯。在頂桿1的作用下，四瓣沿斜塊向上運動并向四側(cè)分離。圖582所示的為由四瓣斜滑塊組合而成的模具結(jié)構(gòu)。斜導(dǎo)槽分為二段，第一段的傾斜角小，可以得到很大的鈾拔力，而第二段的傾斜角大，可以得到很大的抽拔位移量。圖577 斜導(dǎo)柱在動模上、滑塊在定模上的結(jié)構(gòu)(有頂出機構(gòu)) 1—定模板 2—型腔 3—導(dǎo)柱 4—推板 5—動模板 6—底板7—型芯 8—斜導(dǎo)柱 9—鎖緊塊 10—滑塊 11—定位釘 12—彈簧圖578 斜導(dǎo)柱和滑塊同在定模上的結(jié)構(gòu) l—限位釘 2—擺鉤 3—彈簧 4—定模板 5—導(dǎo)柱 6—定模套7—推板 8—墊板 9—斜導(dǎo)柱 10—側(cè)滑塊 11—型芯圖579斜導(dǎo)柱和滑塊同在動模上的結(jié)構(gòu)1—滑塊 2—推板 3—頂桿 4—鎖緊塊四、斜導(dǎo)槽抽芯機構(gòu)的結(jié)構(gòu)當(dāng)側(cè)向活動型芯的抽拔距較大時，在側(cè)向活動型芯的外側(cè)可用斜導(dǎo)槽代替斜導(dǎo)柱，如圖581所示。裝在模板外側(cè)的彎銷還可以減小模板面積，減輕模具重量。彎銷通常安裝在模板外側(cè)。但是彎銷機構(gòu)的機加工比斜導(dǎo)柱機構(gòu)的機加工困難。圖576 斜導(dǎo)柱在動模上、滑塊在定模上的結(jié)構(gòu)(無頂出機構(gòu))1—定模板 2—斜導(dǎo)柱 3—滑塊 4—塑件 5—動模4．斜導(dǎo)柱和滑塊同在動模上圖579 所示的為利用頂出機構(gòu)抽出活動型芯的例子三、彎銷抽芯機構(gòu)的結(jié)構(gòu)彎銷抽芯機構(gòu)的原理與斜導(dǎo)柱抽芯機構(gòu)的相同，兩者差別是在結(jié)構(gòu)上用矩形斷面的彎銷代替了斜導(dǎo)柱。、滑塊在定模上圖576示出斜導(dǎo)柱在動模上、滑塊在定模上的結(jié)構(gòu)，該結(jié)構(gòu)無頂出機構(gòu)。壓緊塊1用以防止成型時滑塊因受到側(cè)向注射壓力而發(fā)生位移。開模時，開模力通過斜導(dǎo)柱作用于滑塊，迫使滑塊在動模板7的導(dǎo)滑槽內(nèi)向左移動，當(dāng)斜導(dǎo)柱全部脫離滑塊上的斜孔后，側(cè)向型芯便完全從塑件中抽出，完成抽芯動作，然后，頂出機構(gòu)頂出塑件。斜導(dǎo)柱固定在定模板2上，為了保證抽芯動作準(zhǔn)確可靠，還設(shè)有限位擋塊9和壓緊塊1。二、斜導(dǎo)柱抽芯機構(gòu)的結(jié)構(gòu)斜導(dǎo)柱抽芯機構(gòu)如圖575所示，圖a）為閉模狀態(tài)，圖b）開模狀態(tài)。這種機構(gòu)的結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，但抽芯不需人工操作，故生產(chǎn)效率高。注射成型時，為防止側(cè)向型芯移動，利用定模上的壓緊塊鎖緊側(cè)向型芯。開模時，首先由液壓抽芯系統(tǒng)抽出側(cè)向型芯，然后再頂出塑件。當(dāng)氣缸壓力不能使側(cè)向型芯鎖緊不動時應(yīng)該考慮設(shè)置鎖緊裝置。在液壓或氣壓抽芯機構(gòu)中，側(cè)向活動型芯的移動是通過油缸(或氣缸)的活塞及控制系統(tǒng)來實現(xiàn)的，可以不受開模時間和頂出時間的影響。圖572 手動抽芯機構(gòu)當(dāng)側(cè)孔較深需要較大的抽拔力和抽拔行程時，可以采用液壓傳動或氣壓傳動的機構(gòu)將活動型芯抽出。圖572a)所示型芯成型圓形孔，在頂出塑件前，用扳手旋出活動型芯。手動抽芯機構(gòu)的結(jié)構(gòu)簡單，但勞動強度大、生產(chǎn)效率低，故僅適用于小型塑件的小批量生產(chǎn)。一、抽芯機構(gòu)的類型側(cè)向分型的抽芯機構(gòu)按動力來源可分為手動、氣動、液壓和機動四種類型。這樣，側(cè)型芯會使塑件不能直接從模具中脫出，因此必須采用側(cè)向分型的方法，將形成側(cè)孔或側(cè)凹的型芯做成活動件，在塑件脫模前先將活動型芯抽出，然后再從模具中頂出塑件。2) 頂桿直徑的確定根據(jù)壓桿穩(wěn)定公式，可得頂桿直徑的公式為（mm） （558）式中 ψ——安全系數(shù)，取ψ=；L——頂桿長度（mm）；F——脫模力（N）；n——頂桿數(shù)目；E——塑料的彈性模量（MPa）。表59 系數(shù)與的推薦值若根據(jù)強度計算來確定(多用于小型模具)，則推板厚度公式為(mm) (556)式中 k3——系數(shù)，隨R/r值而異，按表59選?。籟σ]——推板材料的許用應(yīng)力(MPa)；F——脫模力(N)，由表58中的公式計算。為塑料的泊松比；δ1為圓環(huán)形塑件的壁厚（mm）；δ2為矩環(huán)形塑件的平均壁厚（mm）；a、b為矩形型芯（指厚壁塑件）的斷面尺寸（mm）；A為盲孔塑件型芯在脫模方向上的投影面積（mm2），通孔塑件的A=0。表 58 脫模力的計算公式 圓環(huán)形斷面的脫模力（N）矩形斷面的脫模力（N）＞厚壁塑件 (551)