【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 置所移動(dòng)的距離，如圖585中的S。通常抽拔距取側(cè)孔深度加2～5mm，也可按下式計(jì)算： （mm） (559) 式中 S——抽拔距(mm)；H——斜導(dǎo)柱完成抽拔距所需的開模行程(mm)；α——斜導(dǎo)柱的傾斜角(186。)，通常取15186?！?0186。3．斜導(dǎo)柱所受彎曲力的計(jì)算 如圖585所示，斜導(dǎo)柱所受彎曲力P主要取決于抽拔力Q和傾斜角α，其簡(jiǎn)化計(jì)算公式： (560) 圖585 抽拔距的計(jì)算關(guān)系 式中 ——斜導(dǎo)柱所受的彎曲力（N）；其它符號(hào)的含義同前述公式的一樣。4. 斜導(dǎo)柱直徑的計(jì)算斜導(dǎo)柱的直徑取決于它所承受的最大彎曲力，按斜導(dǎo)柱所受的最大彎曲應(yīng)力應(yīng)小于其許用彎曲應(yīng)力的原則，可推導(dǎo)出斜導(dǎo)柱直徑的計(jì)算公式為： （561） 或者 （562）式中 ——斜導(dǎo)柱直徑(mm)；——抽芯孔中心與A點(diǎn)的垂直距離(mm)(見(jiàn)圖586)；—— A點(diǎn)到彎曲力作用點(diǎn)B之間的距離(mm)；——斜導(dǎo)柱材料的許用彎曲應(yīng)力(MPa)，可?。?00MPa；其它符號(hào)的含義同前述公式的一樣。5. 斜導(dǎo)柱長(zhǎng)度和最小開模行程的計(jì)算如圖587所示，斜導(dǎo)柱的長(zhǎng)度根據(jù)活動(dòng)型芯的抽拔距S、斜導(dǎo)柱的直徑d及傾斜角α確定。有效工作長(zhǎng)度L2由側(cè)型芯的抽芯距和斜導(dǎo)柱的傾斜角α確定，其計(jì)算公式為 （mm） (563)式中 L2——斜導(dǎo)柱工作部分的長(zhǎng)度；其它符號(hào)的含義同前述公式的一樣。圖586 斜導(dǎo)柱直徑的計(jì)算關(guān)系1—墊板 2—滑塊 3—定模板 4—斜導(dǎo)柱 5—擋塊圖587 斜導(dǎo)柱各尺寸的關(guān)系當(dāng)滑塊的抽拔方向與開模方向垂直(見(jiàn)圖587)時(shí)，完成抽拔距S所需的最小開模行程 (mm) （564）式中，各符號(hào)的含義同前述公式的一樣。當(dāng)滑塊的抽拔方向與開模方向不垂直而成一定交角β時(shí)，仍可采用斜導(dǎo)柱抽芯機(jī)構(gòu)，其抽拔方向可以傾向動(dòng)模一邊，如圖588a)所示，也可以傾向定模一邊，如圖588b)所示。圖588a)所示的為滑塊向動(dòng)模方向傾斜的情況，為斜導(dǎo)柱的有效傾角，通常采用15176?！?0176。，一般不大于25176。這種情況開模行程為 （mm） (565) 與滑塊不傾斜(β＝0)的情況相比，當(dāng)模具開模行程相同、滑塊向動(dòng)模方向傾斜時(shí)，將得到較大的抽拔距，但此時(shí)斜導(dǎo)柱的長(zhǎng)度也應(yīng)增加。圖588b）所示的為滑塊向定模方向傾斜的情況，為斜導(dǎo)柱的有效傾角，取值同，這種情況開模行程為（mm） (566)與滑塊不傾斜的情況相比，當(dāng)模具開模行程相同、滑塊向定模方向傾斜時(shí)，將得到較小的抽拔距。圖588 滑塊傾斜的斜導(dǎo)柱抽芯機(jī)構(gòu)七、滑塊與壓緊塊的設(shè)計(jì)（一）滑塊的設(shè)計(jì)圖589 滑塊與型芯的連接形式1．滑塊與型芯的連接形式滑塊與型芯的連接形式有整體式和組合式兩種。在實(shí)際中廣泛采用組合式結(jié)構(gòu)，這種結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)是，型芯單獨(dú)制造，然后安裝在滑塊上，這樣可以節(jié)省優(yōu)質(zhì)鋼材，且機(jī)械加工容易?；瑝K與型芯的連接形式如圖589所示。當(dāng)型芯較小時(shí)，往往將嵌入滑塊部分的型芯尺寸加大，便于用銷釘連接，如圖589a)所示。當(dāng)型芯較大時(shí)，可采用燕尾槽式連接，如圖589b)所示。小型芯有時(shí)也可以用螺釘固定，如圖589c)所示。對(duì)于多頭型芯，可用壓板固定形式，如圖589d)所示。 2. 滑塊的導(dǎo)滑形式滑塊在導(dǎo)滑槽中滑動(dòng)要平穩(wěn)、靈活，不應(yīng)發(fā)生上下竄動(dòng)和卡緊現(xiàn)象。滑塊與導(dǎo)滑槽配合的常用形式如圖590所示。其中，圖a)所示的為整體導(dǎo)滑槽形式，常用于滑塊寬度較小的時(shí)候；圖b)與圖c)所示的為組合導(dǎo)滑槽形式，導(dǎo)滑槽蓋板用螺釘固定在模板上并以銷釘定位。圖590滑塊的導(dǎo)滑形式 3．滑塊的導(dǎo)滑長(zhǎng)度滑塊的導(dǎo)滑長(zhǎng)度不能太短(如圖591所示)，滑塊在完成抽拔動(dòng)作后，留在導(dǎo)滑槽中的長(zhǎng)度L不應(yīng)小于滑塊長(zhǎng)度L1的2／3，否則滑塊在開始復(fù)位時(shí)容易傾斜。 4．滑塊的定位裝置開模后滑塊必須停留在確定的位置上，不可任意滑動(dòng)，否則閉模時(shí)斜導(dǎo)柱將不能準(zhǔn)確地進(jìn)入滑塊。常用的 滑塊定位裝置如圖592所示。其中，圖a)所示的是采 用擋塊定位的形式，即依靠彈簧的彈力使滑塊?？吭趽? 圖591 滑塊的導(dǎo)滑長(zhǎng)度塊上定位，～2倍，種形式適用于滑塊在模具上面或側(cè)面的情況；圖b) 所示的是采用擋塊定位的形式，與圖a)所不同的是，滑塊利用自重力停留在擋塊上，不需借助于彈力，這種形式僅適用于滑塊在模具下面的情況。圖c)所示的是采用銷和彈簧頂住滑塊定位的形式，圖d)所示的是采用鋼球和彈簧頂住滑塊定位的形式，這兩種形式均適用于滑塊在模具左、右側(cè)的情況。 滑塊內(nèi)的型芯材料可選用鉻鎢錳合金鋼、TT10或45鋼，淬火硬度在HRC50以上；滑塊的材料可用TT10或45鋼，淬火硬度在HRC40以上?；瑝K與導(dǎo)滑槽的配合公差可視具體情況采用間隙配合H8/f7～H9/f9。圖592 滑塊的幾種定位裝置（二）壓緊塊的設(shè)計(jì) 成型時(shí)活動(dòng)型芯會(huì)受到塑料熔體的推力，這個(gè)力通過(guò)滑塊傳給斜導(dǎo)柱，而一般斜導(dǎo)柱均為細(xì)長(zhǎng)桿件，受力后容易變形，因此在抽芯機(jī)構(gòu)中必須設(shè)置壓緊塊以便在合模時(shí)壓緊滑塊，承受來(lái)自活動(dòng)型芯的推力。壓緊塊與模具的連接方式可根據(jù)推力的大小來(lái)選定。圖593示出壓緊塊的幾種常用連接形式。圖593a)所示的是將壓緊塊與定模固定板做成整體的形式，這種結(jié)構(gòu)牢固可靠，但消耗的鋼材較多，故這種形式適用于側(cè)向推力較大的場(chǎng)合。圖593b)所示的是采用螺釘和銷釘在定模板上固定壓緊塊的形式，這種形式的結(jié)構(gòu)制造簡(jiǎn)單，故應(yīng)用較廣。圖593c)所示的是采用嵌入方法將壓緊塊緊固的形式，圖593d)所示的是采用楔形塊和螺釘固定壓緊塊的形式，這兩種形式適用于側(cè)向推力非常大的場(chǎng)合。圖593 壓緊塊的幾種連接形式壓緊塊的楔角是個(gè)重要的參數(shù)，如圖594所示。設(shè)計(jì)時(shí)壓緊塊楔角應(yīng)大于斜導(dǎo)柱傾斜角，這樣做才能保證當(dāng)模具開模時(shí)壓緊塊就能脫開，否則斜導(dǎo)柱將無(wú)法帶動(dòng)滑塊作抽撥動(dòng)作。在一般情況下，壓緊塊楔角比斜導(dǎo)柱傾斜角大2176?！?176。圖594 壓緊塊楔角與斜導(dǎo)柱傾斜角的關(guān)系第八節(jié) 注射模溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)一、 溫度調(diào)節(jié)對(duì)塑件質(zhì)量的影響1．成型收縮率模具溫度的穩(wěn)定能減少塑件成型收縮率的波動(dòng)，提高塑件的合格率。在可能的情況下采用較低的模溫將有利于減小塑件的成型收縮率，有利于提高塑件的尺寸精度。2．變形 模具型腔與型芯的溫差過(guò)大，導(dǎo)致塑件收縮不均勻，從而使塑件產(chǎn)生翹曲變形，因此必須采用合適的冷卻回路，使模具型腔和型芯的溫度基本上保持均勻，從而使塑件各處能同時(shí)凝固。 3．尺寸穩(wěn)定性塑件尺寸的穩(wěn)定性不僅受模溫波動(dòng)的影響，而且還受模溫大小的影響。成型結(jié)晶形塑料，要提高模具溫度，使塑料均勻地結(jié)晶，才能使塑件尺寸穩(wěn)定。如果在模內(nèi)塑料結(jié)晶不均勻，脫模后塑件尺寸會(huì)發(fā)生變化。 4．力學(xué)性能 結(jié)晶形塑料在成型時(shí)結(jié)晶度愈高，塑件的應(yīng)力開裂傾向愈大，故這時(shí)應(yīng)降低模溫。但聚碳酸脂(PC)一類高粘度無(wú)定形塑料在成型時(shí)卻需要提高模溫才能減小應(yīng)力開裂傾向。 5．表面粗糙度模溫提高能改善塑件表面狀態(tài)，模溫過(guò)低會(huì)使塑件輪廓不清晰，產(chǎn)生明顯的熔合紋，并使塑件表面粗糙度升高。二、 溫度調(diào)節(jié)對(duì)生產(chǎn)效率的影響注射到模腔內(nèi)的塑料熔體溫度為200℃左右，塑件出模溫度在60 ℃左右。 成型過(guò)程釋放的熱量中約有95％由冷卻介質(zhì)(一般是水)帶走，其余5％以輻射、對(duì)流的方式散發(fā)到大氣中。模具的冷卻時(shí)間約占整個(gè)注射循環(huán)周期的2／3。根據(jù)牛頓冷卻定律，冷卻介質(zhì)從模具中帶走的熱量為 （567）式中 ——冷卻介質(zhì)從模具中帶走的熱量(J)； ——冷卻通道孔壁與冷卻介質(zhì)間的傳熱系數(shù) [J／(m2h℃)]； ——冷卻介質(zhì)的傳熱面積(m2)；——模具與冷卻介質(zhì)之間的溫度差值(℃)；——冷卻時(shí)間(s)。由式(567)可知，當(dāng)所需帶走的熱量Q不變時(shí)，縮短冷卻時(shí)間的途徑有以下三條： 當(dāng)冷卻通道直徑和冷卻介質(zhì)溫度不變時(shí)，增加冷卻介質(zhì)的流速，可以提高傳熱系數(shù)。2．提高模具與冷卻介質(zhì)之間的溫度差 當(dāng)模溫一定時(shí)，適當(dāng)降低冷卻介質(zhì)溫度，有利于縮短模具的冷卻時(shí)間。3．增大冷卻介質(zhì)的傳熱面積在模具上開設(shè)尺寸盡可能大和數(shù)量盡可能多的冷卻管道，可以增大冷卻介質(zhì)的傳熱面積。三、 冷卻管道的設(shè)計(jì)原則為了提高冷卻系統(tǒng)的效率和使型腔表面溫度分布均勻，在設(shè)計(jì)冷卻管道時(shí)應(yīng)遵循如下原則。，冷卻管道的間距極為重要。a. 冷卻管道直徑大且間距小，型腔表面的溫度分布均勻，如圖595a)所示；b. 冷卻管道直徑小，且間距大，所以型腔表面的溫度變化很大，造成塑件各部分不均勻地收縮，如圖595b)所示。圖595 型腔表面的溫度變化 ，合理布置冷卻管道。當(dāng)塑件壁厚均勻時(shí)，盡可能使所有的冷卻管道孔分別到各處型腔表面的距離相等，如圖59