鑄件工藝設(shè)計方案-文庫吧資料
2025-05-06 03:23本頁面
【正文】 凹弧，使破斷面完全與杯口隔絕是最好的設(shè)計，不過制模較麻煩，生產(chǎn)速率低，一般均采(b)設(shè)計。圖l1中斜線部分是陶殼，空白部分是蠟澆棒,(a)是鐵片直接與錐形澆口杯接觸，當鐵片去除后，其破斷面直接與杯口相連，砂礫很容易落入澆道中。為了防止悅措和焙燒時砂粒進入型腔，澆口杯的設(shè)計也非常重要。 澆道系統(tǒng)的設(shè)計主要分為兩個階段，首先根據(jù)鑄件的補縮狀況及其外形，決定澆道系統(tǒng)的構(gòu)造方式，第二階段才是根據(jù)澆滿的需求及補縮的考慮計算尺寸。 二、澆注系統(tǒng)各單元結(jié)構(gòu)設(shè)計 包模鑄造澆注系統(tǒng)通常由以下幾個單元組成:澆口杯、直澆口、橫澆口、水口。 (5)澆注系統(tǒng)結(jié)構(gòu)應(yīng)力求能簡化射臘模結(jié)構(gòu),并使制模、組焊、制殼和切割等工序操作方便,生產(chǎn)率高。 (3)在組焊模塊和制殼時,澆注系統(tǒng)起著支撐臘樹和型殼的作用,所以要求它有足夠的強度,防止制殼過程中臘樹折斷或臘件脫落。圖10b 窄、深橫澆道橫澆道（ψ18）下澆道（ψ20）下澆道（ψ24）下澆道（ψ30）下澆道寬深澆道比井徑井深靜止期澆道比井徑井深靜止期澆道比井徑井深靜止期澆道比井徑井深靜止期正方形橫澆道1:3:3————————————11————1:4:421————————————————1:6:621:4:41寬、淺橫澆道11:4:411:3:32————————————1:4:41————————1————1:6:621:4:42————21————————1::1::2————————————1:4:4窄、深橫澆道11:4:41:3:3————————————1:4:421————————2————1:6:611:4:421————1————1:6:6211:4:42————12————————1::11::2————————————1:4:42 (2)補充液體金屬凝固時的體積收縮。同樣，亦用寬扁，窄高等橫澆道組合加以比較，圖片10a（井深吋，井徑2吋，寬吋，1吋高的寬扁橫澆道，澆道比＝1：4：4）及圖片10b（井深1吋，井徑吋，寬1吋，高吋的窄高橫澆道，澆道比＝1：4：4）為兩種組合澆注后，對渦流卷氣加以觀察，前者在注入后1秒便沒有渦流氣泡，后者在2秒后仍有輕微氣泡。橫澆道下澆道下澆道下澆道下澆道寬(吋)高(吋)澆口比靜止期(秒)澆口比靜止期(秒)澆口比靜止期(秒)澆口比靜止期(秒)加大處直徑(吋)加大處直徑(吋)加大處直徑(吋)加大處直徑(吋)1212122正方形橫澆道1:3:3∞——————————————11—————1:4:4—.7.51::———∞1::——∞—————1:9:9———21:6:6——∞1:4:4—∞∞22—————1:16:16————1::———1::——∞寬、扁橫澆道11:4:4—∞∞1:3:3—∞1:2:2———∞1::——∞—————1:4:4——∞—————————1—————1:6:6——∞∞1:4:4——∞∞1::——∞21—————1:8:8———∞1::———∞1::——∞2———————————————1:4:4——2—————1:12:12———1:8:8———1::——窄、高橫澆道11:4:4∞1:3:31:2:2———1::———————1:4:4∞—————————2—————1:6:6∞∞1:4:4∞∞1::——1—————1:6:6—1:4:4—∞∞1::——12—————1:8:8———1::—∞∞1::∞∞2———————————————1:4:4∞∞∞2—————1:12:12———1:8:8———451::—∞∞表二 加大下澆道底座對靜止期的影響第三種組合則是在下澆道加一井，稱之為有下澆道井之橫澆道組合，此組合之目的在有最短的靜止期，其結(jié)構(gòu)如圖10所示。T型下澆道底與雙橫澆道之設(shè)計對靜止期的影響 圖8a 寬扁橫澆道 圖8b 窄高橫澆道 圖9a 寬扁橫澆道 圖9b 窄高橫澆道第二種下澆道底與橫澆道的組合方式，是將下澆道底座加大，這種lucite 模的設(shè)計構(gòu)想最主要的著眼點是可以減少渦流卷氣的缺點。 橫澆道下澆道下澆道下澆道下澆道寬（吋）高（吋）澆道比靜止期（秒）澆道比靜止期（秒）澆道比靜止期（秒）澆道比靜止期（秒）正方形橫澆道1：3：3∞——————111：：∞1：4：4∞1：：∞1：：∞——1：9：9751：6：6∞1：4：4∞22——1：16：16351：：∞1：：∞寬、扁橫澆道11：4：4101：3：3∞1：2：2∞1：：∞——1：4：4————1——1：6：6911：4：4∞1：：∞21——1：8：8∞∞1：：∞2——————1：4：4∞2——1：12：121511：8：8∞1：：∞窄、高橫澆道11：4：4∞1：3：3∞1：2：2∞1：：3——1：4：457————2——1：6：6∞1：4：4∞1：：∞11：8：8∞1：6：6∞1：4：4∞1：：∞12——1：8：8∞1：：∞1：：∞2——————1：4：4∞2——1：12：12∞1：8：8∞1：：∞表一39。T型下澆道底與雙橫澆道之不同組合的靜止期統(tǒng)計表，發(fā)現(xiàn)其靜止期(Clean up) 非常長，甚至有無限大的結(jié)論。表一是36種39。圖6所示為夾雜物在直澆道中的運動狀況,圖4中C方式的組樹法，很顯然符合夾雜物的運動方向,達到凈化鑄件的目的,據(jù)圖表中分析,，發(fā)現(xiàn)它的分布如圖7左側(cè)圖形示，在最上層含量最多中間部分最少，從這又獲得另一個信息,在距碓底部30mm以上，距離澆口杯口100mm以下的區(qū)域內(nèi)，夾雜物的含量最少，恰巧與前述測試充填性的結(jié)論一致，就是一一組樹時，最上面的一個工件要保持100mm的壓頭高度，最下面的一件，要距離下澆道底部30mm以上。澆注時,卷入空氣氧化金屬產(chǎn)生二次渣,在澆注銅合金、鋁合金含硅、錳、鋁較高的鋼鐵合金恃別容易發(fā)生。f.)澆注時,從澆口杯上緣落硅進入模穴。d.)浸漿制殼作業(yè)時有局部不堅實現(xiàn)象。b).陶殼表層剝落。typeⅣ及Ⅴ是大型鑄件，上注及下注兩種不同的組樹法。最簡單的改變，就是改為typeⅡ的C及D，對缺點有相當?shù)母纳?。上注法雖然對金屬液的充填性有很大的助力，但隨之而來的因渦流產(chǎn)生的卷氣造成鑄件氣孔，金屬氧化夾雜物等疵病相對增加。為求下層能夠澆滿，往往在組樹時，要提高30~40mm焊工件，使冷金屬及亂流都存在于澆道的底部。如圖3所示，黑色部分表示澆不足的區(qū)域，第一層到第三層，其澆到的部分僅達60%，其總壓頭高為80mm,扣除澆口杯未澆滿的高度,其實際
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