【正文】 混合，再經(jīng)換熱器換熱后進(jìn)加熱爐加熱最后進(jìn)入反應(yīng)器，在高壓下原料與氫氣在催化劑的作用下發(fā)生加氫脫硫、脫氮、脫金屬和加氫裂化反應(yīng)。冷低分尾氣與來自SSOT的酸性氣混合，然后去銨液閃蒸罐（V—1390）。來自V－1370的閃蒸氣中富含氫，進(jìn)人補(bǔ)充氫壓縮機(jī)部分進(jìn)行再壓縮，然后返回UFR／VRDS裝置的高壓部分。經(jīng)過熱低分后，來自兩列的問蒸氣匯合在一起，閃蒸氣首先與來自冷低分（V一1380）的輕油產(chǎn)品在熱低分油汽/分餾塔進(jìn)料換熱器（E一1360）中換熱。熱高分得液體在熱低分（HLPS，V—1360）中，（g）下閃蒸。每列UFR進(jìn)料氣流量應(yīng)為22600Nm3/小時，而固定床反應(yīng)器的應(yīng)為55100Nm3/小時。進(jìn)料氣與進(jìn)料油相混合成為UFR或固定床反應(yīng)器的進(jìn)料。為了控制通過反應(yīng)器及單個催化劑床層的溫升，每列中有四個急冷點(diǎn)。來自循環(huán)壓縮機(jī)的循環(huán)氣體分成急冷氣及反應(yīng)器循環(huán)氣兩支。出口排向一臺表面冷凝器。壓縮機(jī)出口過熱時會產(chǎn)生高溫報警。（隨循環(huán)壓縮機(jī)壓差的變化而變化）。另一支就是已有的循環(huán)氣線，仍然去反應(yīng)器，它可以走反應(yīng)器回路（及其高壓壓降）的旁路，因此壓縮機(jī)的流量增大并可避免發(fā)生喘振。穿過E—1352并返回到循環(huán)壓縮機(jī)的KO罐（V—135O中。單列操作中，在循環(huán)壓縮機(jī)（K一1310）下游，循環(huán)氣體將分成兩支。為了避免其發(fā)生，壓縮機(jī)溢回線將壓縮機(jī)排出的氣體送到了循環(huán)壓縮機(jī)溢回空冷器（E一1352），然后送往KO罐（V－1350）。循環(huán)壓縮機(jī)必須有足夠的氣體循環(huán)以免發(fā)生“喘振”。泄壓初期控制閥不應(yīng)開得太大以免損壞火炬系統(tǒng)。要求保持循環(huán)氫濃度達(dá)到最高值（與循環(huán)壓縮機(jī)限定的條件相一致），從而保持較高的氫分壓，獲得更大的收益。氣體排放到氫氣回收裝置對保持循環(huán)氣中高氫濃度以及UFR／VRDS反應(yīng)器內(nèi)的高氫分壓都是必不可少的。壓縮機(jī)的入口管線是蒸汽伴熱并隔離的，這樣可以防止產(chǎn)生冷凝而損壞壓縮機(jī)。如果液位繼續(xù)上升，高一高液位開關(guān)就會被啟動。定期被排放到富胺閃蒸罐（V－1390）。分液罐中的破沫網(wǎng)可以脫除從H2S吸收塔中夾帶來的胺霧或排回循環(huán)壓縮途中凝析出的液體。調(diào)整胺的流量，使循環(huán)氣體中H2S的摩爾濃度降到500ppm以下。來自Porta－Test分離器的液體必須定期排到冷低分中。脫除硫化氫是在H2S吸收塔（C－1340）中完成的，來自冷高分的氣體在進(jìn)入H2S吸收塔之前，先流經(jīng)一臺Porta－Test分離器（V－1340）。第二步是通過循環(huán)壓縮機(jī)壓縮氣體。來自冷高分的富氫氣體反返回反應(yīng)器要經(jīng)過兩道工序。經(jīng)過冷高分后，來自兩列的油匯合在一起，然后去在冷低分（CLPS，V—1380），進(jìn)一步地進(jìn)行油/水分離，這是因?yàn)閺睦涓叻种谐槌龅挠椭腥詩A帶有水。LIC—457通過調(diào)整酸性水的抽出速度來控制油一水界面。分離器中油的液位由LIC—454控制。然后落入分離器底部的水相中。不過，油中也夾帶著一些小水滴。富氫循環(huán)氣體從油和水相中分離出，形成三相分離，從冷高分中排出并進(jìn)入循環(huán)氣體系統(tǒng)。三相混合物（油汽、液態(tài)烴及自由水）去冷高分（V—1330）之前在第二臺反應(yīng)產(chǎn)物冷卻器（E－1350）中再被冷卻到49℃。反應(yīng)產(chǎn)物一經(jīng)冷卻到149℃，就將水和少量的多硫化鈉注射到氣體中。此溫度低于開始生成固態(tài)氯化鎮(zhèn)的溫度，因此會有一些固體聚積在空冷器管內(nèi)。油汽隨后進(jìn)人第一臺反應(yīng)產(chǎn)物空冷器（E—1340）。在熱高分中，大多數(shù)的油汽從成品油中分離出來之后，油汽連續(xù)經(jīng)過進(jìn)料確高分油汽換熱器（E－1320A＆B）及進(jìn)料氣/熱高分油汽換熱器（E—1330）進(jìn)行冷卻。通過水洗循環(huán)氣平亞硫酸銨被脫除，并在冷高分中脫除酸性污水。熱高分的作用是閃蒸出氫氣、H2S和氨。冷卻反應(yīng)產(chǎn)物是為了防止發(fā)生裂化反應(yīng)，但仍然保持一定的高溫以作為常壓分餾塔的進(jìn)料。反應(yīng)產(chǎn)物最初在進(jìn)料／反應(yīng)產(chǎn)物換熱器（Ｅ—1310Aamp。熱的反應(yīng)產(chǎn)物中包括產(chǎn)品油。這就要求將反應(yīng)產(chǎn)物中多余的氫循環(huán)回收到反應(yīng)器中，而不是隨產(chǎn)品一起排出。從而加快了加氫反應(yīng)的速度，降低了催化劑結(jié)垢速度并能抑制結(jié)焦。在UFR／VRDS裝置中，大量的氫通過反應(yīng)器而不參與反應(yīng)。壓力對接口位于每臺反應(yīng)器的進(jìn)料和反應(yīng)產(chǎn)物管線上以及去兩床層反應(yīng)器的急冷線上，用于監(jiān)視壓降的變化趨。在上半個運(yùn)轉(zhuǎn)周期（從開工初期到開工中期），由于液體的粘度隨反應(yīng)器溫度的逐漸上升而下降，所以實(shí)際壓降通常也會降低。反應(yīng)物質(zhì)的均勻分布能夠抑制熱點(diǎn)的產(chǎn)生，最大限度地延長催化劑壽命。不同切線上同一高度測得的溫度表示反應(yīng)物流均勻分布的程度和場所。一般地，我們建議在正常操作下，每臺反應(yīng)器中穿過任一床層的溫度變化（ΔTbed）不應(yīng)超過25℃。由層間溫度控制器（TIC－269，TIC－295，TIC－321，TIC一343）來調(diào)節(jié)急冷氣的流量大小。因?yàn)榧託涮幚矸磻?yīng)是放熱反應(yīng)（產(chǎn)生熱量），隨著進(jìn)料通過床展以及反應(yīng)的逐步進(jìn)行，催化劑床層的溫度也逐漸升高。鑒于幾乎全部的金屬在UFR及第一臺固定床反應(yīng)器中已被脫除，其余83%的固定床催化劑則為活性更強(qiáng)的脫硫催化劑，它能更為有效地降低產(chǎn)品油中的硫及殘?zhí)浚∕CR）的含量，使其達(dá)到所要求的水平。頂部床層的催化劑活性最弱，但具有較高的金屬容量。隨著油逐漸穿過床層，所接觸的催化劑越多，反應(yīng)速度就越快，反應(yīng)器系統(tǒng)中包含著多層催化劑。隨后，油經(jīng)過個多層催化劑級配系統(tǒng)“過濾”以脫除在進(jìn)料過濾器或UFR中未能脫除的固體顆粒，并使進(jìn)料均勻分布。液體匯集在升氣管培盤上并從升氣管上的小孔（一個14mm的主孔，距升氣管基板32mm，另一個是16mm的“安全”輔孔，距離升氣管基板157mm）排放到催化劑表面下。入口籃能夠阻擋住所有大顆粒，并使液體均勻分布到下面的多孔塔盤上。均勻分布反應(yīng)物流反應(yīng)器內(nèi)構(gòu)件可實(shí)現(xiàn)以下功能：以達(dá)到固定床反應(yīng)器的進(jìn)料溫度。出口裝有出口籃，其上覆蓋了一層篩網(wǎng)以防止催化劑跑出?？刂七M(jìn)料粘度對于保持最佳流態(tài)，最大限度地減少UFR催化劑床層事故以及降低固定床展反應(yīng)器的壓降是很重要的。VRDS裝置中，如果新鮮VR進(jìn)料的粘度過高；就不能實(shí)現(xiàn)在最佳穩(wěn)定流態(tài)下操作UFR。每個控制點(diǎn)的急冷油流量都是可控的，因此，中部床層的出口逾度與頂部床層的基本相同。出口溫度可以通過改變注射UFR催化劑床層間的急冷油的流量大小來控制。如此嚴(yán)格地控制溫度是為了保持UFR入口處穩(wěn)定的粘度和流態(tài)，從而最大限度地減小催化劑攪動和磨損。只有在開工初期的操作中，UFR的溫度可以較大范圍內(nèi)變化。每列中活性UFR催化劑的總量約為186m3，則在設(shè)計流量下，以VR為基礎(chǔ)。每臺UFR有三個催化劑床層。進(jìn)料流經(jīng)升氣管盤，均勻地穿過反應(yīng)器床層。因?yàn)槭巧狭鞣较?，所以UFR催化劑床層輕微懸浮。因此，UFR的工藝條件不隨原料性質(zhì)的變化而調(diào)整?；旌线M(jìn)料從進(jìn)料／反應(yīng)產(chǎn)物換熱器出來后，在反應(yīng)器進(jìn)料加熱爐（F－1310）中完成最后階段的加熱，通過控制加熱爐火焰大小論到所需的UFR入口溫度（開工初期為380℃，開工未期為390℃），在F—1310出口上的TIC—221控制著加熱爐燃料氣的流量，另外，每個爐膛內(nèi)各個溫度指示器監(jiān)視著輻射室的爐管表面溫度。換熱器E－1312的作用是將反應(yīng)產(chǎn)物冷卻到371℃并且加熱固定床反應(yīng)器進(jìn)料氣，它有助于調(diào)節(jié)固定床反應(yīng)器的入口溫度及熱高分（HHPS）的溫度，還能降低E—1310Aamp。設(shè)定送入E—1310A＆B進(jìn)行預(yù)熱的進(jìn)料油總量，使其能夠保持HHPS（熱高分）的溫度。／反應(yīng)產(chǎn)物換熱器UFR進(jìn)料／反應(yīng)產(chǎn)物換熱器換熱器（E—1310）中與反應(yīng)產(chǎn)物換熱后進(jìn)一步得到預(yù)熱，進(jìn)料／反應(yīng)產(chǎn)物換熱器換熱器有兩方面的作用：一方面，將反應(yīng)產(chǎn)物冷卻到373－387℃，另一方面，最大限度地預(yù)熱UFR進(jìn)料混合物，從而使反應(yīng)器進(jìn)料加熱爐（F—1310）的負(fù)荷降到最小。 UFR進(jìn)料／HHPS油汽換熱器UFR進(jìn)料氣經(jīng)預(yù)熱后與進(jìn)料油混合，在UFR進(jìn)料／HHPS油汽換熱器（E—1320）中與熱高分（HHPS）油換熱后進(jìn)一步得到預(yù)熱。在任何情況下保持氣體流量不變對于最大限度地降低反應(yīng)器進(jìn)料加熱爐內(nèi)的結(jié)焦也是至關(guān)重要的。固定床反應(yīng)器的氣郵比是548 Nm3／m3，氣體流量為55074 Nm3／小時。氣體以規(guī)22550 Nm3／小時的流量進(jìn)人每臺上流式反應(yīng)器（UFR）。反應(yīng)器進(jìn)料氣最初在HHPS（熱高分）油汽總的氣體換熱器（E—1330）管程中加熱。副線走旁路經(jīng)反應(yīng)器進(jìn)料HHPS蒸汽換熱器及進(jìn)料／反應(yīng)產(chǎn)物換熱器，A列中的流量由TIC－1052控制。反應(yīng)器系統(tǒng)為并聯(lián)的兩列。自 V－1310濾后進(jìn)料一分為二，進(jìn)入濾后進(jìn)料泵的入口。固定床反應(yīng)器催化劑床層的頂部。VR／稀釋油混合和進(jìn)料經(jīng)E一1305與減壓分餾塔底油，E一1306與常壓分餾塔底油換熱，并在F—1310／11的對流室中預(yù)熱。VR進(jìn)料去原料緩沖罐（V—1300），流經(jīng)預(yù)熱反應(yīng)器時升壓，在E—1300中與減壓塔二號側(cè)線換熱。UFR／VRDS裝置的日處理量為 ，進(jìn)料來自常減壓裝置及罐區(qū)，溫度為150℃。（2）裂解已飽和的芳烴環(huán)。在加氫反應(yīng)器內(nèi)，進(jìn)料中瀝青質(zhì)和膠質(zhì)的測鏈斷裂生成了小分子并被加氫。剩余的多環(huán)芳烴核心部分裂解并與同類小分子聚合，形成類似焦炭的物質(zhì)，這種物質(zhì)被稱之為殘?zhí)浚∕CR）。在這些條件下，瀝青質(zhì)和膠質(zhì)上的側(cè)鏈被裂解掉。在這個反應(yīng)中，有機(jī)束縛在金屬原子上的氮被說除了；一個氫分子替代了環(huán)狀結(jié)構(gòu)中心的金屬及氫原子。釩大多沉積在催化劑內(nèi)部，孔隙開口附近。脫金屬（HDM）催化劑一般比脫硫（HDS）催化劑的孔隙大，以防止孔的開口堵塞。當(dāng)這些金屬硫化物覆蓋在催化劑上的活性金屬（鉆、鎳、鑰）催化中心時，催化劑的活性就不斷下降。加氫裂化反應(yīng)舉例如下： H2 + RCH2CH2CH2CH3 CH3CH2CH3＋ RCH3加氫脫金屬（HDM）UFR／VRDS催化劑也能脫除在渣油環(huán)狀結(jié)構(gòu)中的金屬。芳烴飽和反應(yīng)舉例如下：圖 12加氫裂化在有過量氫的情況下，幾乎所有的工藝中都可以發(fā)生大烴類分子轉(zhuǎn)化為小分子的加氫裂化反應(yīng)。反應(yīng)放熱量在350～750 kcal／Nm3氫耗之間，這取決于飲飽和芳烴的種類。烯烴加氫反應(yīng)舉例如下： R—CH2 CH＝CH+H2 R—CH2CH2CH3 烯烴 催化劑 烷烴 芳烴飽和進(jìn)料中的某些芳輕加氫后生成環(huán)烷烴。這些反應(yīng)，熱量為1200 kcal／Nm3氫耗。加氫脫氮反應(yīng)舉例如下： RCH2CH2CH2NH2+H2 RCH2CH2CH2CH3＋NH3 胺 催化劑 烷烴 氨 烯烴加氫在所發(fā)生的加氫反應(yīng)中，反應(yīng)最快的是烯烴加氫。氨最終在來自冷高分（V－1330和V－1331）的水溶液中得以脫除，典型的加氫脫氮反應(yīng)包括氫氣與吡啶反應(yīng)生成烷烴和氨，與喹啉反應(yīng)生成芳烴和氨，與吡咯反應(yīng)生成烷烴和氨。加氫反應(yīng)舉例如下：圖13加氫脫氮（HDN）氫氣與氮?dú)饣衔锓磻?yīng)，生成氨和烴類，可部分脫除進(jìn)料油中的氮。脫硫反應(yīng)釋放的熱量約為470kcal／Nm3氫耗。典型的脫硫反應(yīng)是將硫醇或噻吩轉(zhuǎn)化為直鏈或帶側(cè)鏈烷烴和H2S。反應(yīng)的副產(chǎn)品H2S在經(jīng)過一系列的高、低壓分離器后從反應(yīng)產(chǎn)物中分離出來，只剩下烴類產(chǎn)品。加氫脫硫（HDS）氫氣與含硫化合物反應(yīng)。在反應(yīng)方程式中，字母“R”代表一個高分子量的烴基。主要反應(yīng)包括加氫脫硫（HDS），加氫脫金屬（HDM），加氫脫氮（HDN），加氫裂化以及芳烴飽和。因?yàn)榧託浞磻?yīng)是在高溫、高壓條件下進(jìn)行，因此加氫處理單元需要特殊的反應(yīng)器。臨近開工末期時，進(jìn)料中的金屬開始阻塞前面催化劑床層上催化劑的孔隙，因而結(jié)垢加速。在此之后，即使有更多的金屬沉積及結(jié)焦形成，催化劑的活性下降也會很慢。如果升溫速度高于推薦值，就會使催化劑過度結(jié)垢，這是由于新鮮催化劑的活性很高，結(jié)焦過多所致。根據(jù)進(jìn)料及操作條件，其持續(xù)時間一般為及到4個周。開工初期結(jié)垢率較高的情形一直持續(xù)到在催化劑上形成了重油與焦炭的平衡層。其值起始較高，然后漸趨平穩(wěn)，在開工末期時再次升高。由于結(jié)焦及金屬硫化物產(chǎn)生結(jié)垢，從而逐漸阻礙了原料分子進(jìn)人催化劑內(nèi)部的某些反應(yīng)場所，為了彌補(bǔ)這一點(diǎn)，必須使反應(yīng)器升溫，升溫加快了其余反應(yīng)場所的反應(yīng)速度，從而使脫硫（HDS）仍保持在所需水平上。這些催化劑為加氫反應(yīng)提供了反應(yīng)場所，從而增大了脫硫、脫氮、脫金屬及加氫裂化反應(yīng)的速度，催化劑是浸清了金屬助劉如鎳、鉆及鉆的多孔銀質(zhì)材料，加氫反應(yīng)主要發(fā)生在催化劑內(nèi)部．油及氫分子必須通過催化劑孔隙進(jìn)入內(nèi)部，到達(dá)催化反應(yīng)場所。瀝青質(zhì)的存在與其所含金屬有關(guān)，存在于其中的金屬一般是鎳和釩，它們都使催化劑中毒。渣油的高沸點(diǎn)餾程部分是含多稠環(huán)的瀝青質(zhì)，其結(jié)構(gòu)極為復(fù)雜。 生產(chǎn)原理 渣油進(jìn)料的分子結(jié)構(gòu)渣油的分子大且結(jié)構(gòu)復(fù)雜，其分子量約為500—1000。低壓反應(yīng)器產(chǎn)物系統(tǒng)：閃蒸并脫除反應(yīng)系統(tǒng)生成油中所溶解的氣體／富氫氣送至補(bǔ)充氫壓縮機(jī)部分回收。循環(huán)氣系統(tǒng)：將H2S從循環(huán)氣中脫除，將富氫循環(huán)氣壓縮作為進(jìn)料氣造反應(yīng)系統(tǒng)，并作為急冷介質(zhì)送至固定床反應(yīng)器。油品則送往低壓器反應(yīng)產(chǎn)物系統(tǒng)。圖 11正如以上方塊流程圖所示，該工藝可分為如下四個主要部分：（1）反應(yīng)部分（2）精餾部分（3）補(bǔ)充氫氣壓縮機(jī)部分（4）氫提純部分反應(yīng)部分中包含了大多數(shù)的高壓設(shè)備，如下：23脫硫化氫塔C101吹汽FIC2113t/h～24柴油出裝置溫度TI2168℃≤5025柴油出裝置溫度（冬季）TI2168℃30～5026汽油出裝置溫度℃≤中控產(chǎn)品質(zhì)量序號物料名稱取樣點(diǎn)項(xiàng)目名稱單位控制指標(biāo)備 注1柴油柴油采樣點(diǎn)硫含量%≯△閃點(diǎn)℃≮57腐蝕合格3凈化瓦斯凈化瓦斯采樣點(diǎn)凈化瓦斯中H2Smg/m3≯100去重整凈化瓦斯中H2Smg/m3≯40做制氫原料4軍柴