【正文】 出版社， 1999 [4] 梁崇高等著 .平面連桿機(jī)構(gòu)的計(jì)算設(shè)計(jì) .北京：高等教育出版社， 1993 [5] 劉政坤編著 .間歇運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu) .大連：大連理工大學(xué)出版社， 1991 [6] 伏爾默等著 .連桿機(jī)構(gòu) .石澤昌等譯 .北京：機(jī)械工業(yè)出版社， 1990 [7] 田野編寫 .我國鋼筋調(diào)直切斷機(jī)的現(xiàn)狀級(jí)發(fā)展 .建筑機(jī)械化， 2022年第一期， 23 頁 [8] 高蕊 .鋼筋切斷機(jī)切斷過程分析及最大沖切力的計(jì)算 .建筑機(jī)械， 1995第 2期 2425 [9] 齊樂華．工程材料與機(jī)械制造基礎(chǔ) [M]．北京：高等教育出版社， 2022 [10] 趙關(guān)康等．工程力學(xué)簡明教程 [M]．北京：高等教育出版社， 2022 [11] 余光國、馬俊、張興發(fā)．機(jī)床夾具設(shè)計(jì) [M]．重慶：重慶大學(xué)出版社， 1995 [12] 東北重型機(jī)械學(xué)院等．機(jī)床夾具設(shè)計(jì)手冊 [M]．上海：上?？茖W(xué)技術(shù)出版社， 1979。 這是我第一次搞這次設(shè)計(jì)，所以在設(shè)計(jì)中難免會(huì)出現(xiàn)一些漏洞或不足之處，如一些結(jié)構(gòu)的合計(jì)，標(biāo)準(zhǔn)件的選用或一些經(jīng)濟(jì)性上的構(gòu)思可能有欠妥當(dāng)，造成一些不必要的浪費(fèi)，敬請各位老師給予批評(píng)和指正。 在設(shè)計(jì)中，我盡可能的采用通用部件，從而使設(shè)計(jì)周期縮短，成本降低。 齊魯工業(yè)大學(xué) 2022 屆專科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 25 第三章 結(jié) 論 本次設(shè)計(jì)的是一種結(jié)構(gòu)比較簡單實(shí)用的鋼筋切斷裝置，該裝置的特點(diǎn)是價(jià)格低廉，節(jié)省空間，維修方便。 ，正確合理的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是減少磨損和提高耐磨性的有效途徑。 ，按照基本磨損形式正確選擇材料是提高機(jī)械和零件耐磨性的關(guān)鍵之一。 為減少磨損需要從這些方面入手，采取各種有效方法，減少磨損。軸承就是滾動(dòng)摩擦，其摩擦力較小損耗也較小。潤滑則是改善摩擦、減緩磨損的有效方法。 鋼筋切斷機(jī)的摩擦、磨損和潤滑 摩擦是不可避免的自然現(xiàn)象，摩擦得結(jié)果造成機(jī)器的能量損耗、效率降低、溫度升高、出現(xiàn)噪聲、性能下降的問題。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 4）扭矩圖 齊魯工業(yè)大學(xué) 2022 屆?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)（論文） 24 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 3）合成彎矩圖，參看 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 = !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 N 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 計(jì)算軸上的作用力 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 齊魯工業(yè)大學(xué) 2022 屆專科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 21 圖 26 中間軸的基本尺寸 2）繪制軸的力學(xué)模型圖 初步選定高速級(jí)小齒輪為左旋，高速級(jí)大齒輪為右旋，根據(jù)中間軸所受軸向力最小的要求，低速級(jí)小齒輪為左旋，低速級(jí)大齒輪為右旋。 軸的校核 軸的力學(xué)模型的建立 1）軸上力的作用點(diǎn)位置和支點(diǎn)跨距的確定 齒輪對(duì)軸的作用點(diǎn)按照簡化的原則應(yīng)在齒輪寬度中點(diǎn)，因此可決定低速軸上齒輪的作用點(diǎn)位置，軸上安裝的軸承由表可知他的負(fù)荷作用中心到軸承端面的距離a=。 確定軸上圓角和倒角尺寸 查手冊，取軸端側(cè)角為 2 45?? ，各軸端半徑為 R2. 高速軸的設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)過程同低速軸與中間軸，計(jì)算過程略，通過計(jì)算，得到各軸基本尺寸： dⅠ Ⅱ =23mm,dⅡ Ⅲ =27mm,dⅢ Ⅳ =dⅧ Ⅷ =35mm, 選 用 軸 承 為 30207 ，d D T=35mm 72mm ， dⅤ Ⅵ =， dⅣ Ⅴ =dⅤ Ⅶ =39mm。 圖 25 中間軸的裝配方案圖 軸上零件的周向定位 齒輪與軸的周向 定位均采用平鍵連接。根據(jù)工作要求并由 dⅡ Ⅲ =55mm,由軸承產(chǎn)品目錄列表中初選 0 基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承 30207，其尺寸為 d D T=35mm 72mm ，故dⅠ Ⅱ =dⅤ Ⅵ 35mm， dⅣ Ⅴ =dⅡ Ⅲ =40mm，由于軸肩高度 h,故取 h=6，故 齊魯工業(yè)大學(xué) 2022 屆?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)（論文） 20 dⅢ Ⅳ =52mm。按 dⅣ －Ⅴ 查手冊的平鍵截面b h=18 11，鍵槽用鍵槽銑刀加工長為 90mm；同樣，半聯(lián)軸器與軸的連接采用平鍵為 16mm 10mm 100mm （ 4）確定軸上圓角和倒角尺寸 查手冊，取軸端側(cè)角為錯(cuò)誤 !未找到引用源。根據(jù)工作要求并由 dⅡ Ⅲ =55mm,由軸承產(chǎn)品目錄列表中初選 0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承 30212， 其尺寸為 d D T=60mm 110mm ，故 dⅢ Ⅳ =dⅦ Ⅷ =60mm， 而 LⅦ Ⅷ = 右端軸承采用軸肩進(jìn)行軸 向定位，查的 30212 型軸承的定位軸肩高度為 h=5mm，故取 dⅥ Ⅶ =70mm 3)取安裝齒輪處的軸段Ⅳ－Ⅴ的直徑為 dⅣ－Ⅴ =65mm，齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位。 得 圓周力 tF ，徑向力 rF 及軸向力 aF 分別為 選軸的材料為 45 鋼，調(diào)制處理，查手冊取 A0=112，得 齊魯工業(yè)大學(xué) 2022 屆?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)（論文） 18 輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑 dⅠ－Ⅱ ，為使所選的軸的直徑 dⅠ－Ⅱ 與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào) 聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 N 圓整 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 = mm 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ，圓整為 a= 109mm 2）修正螺旋角 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 取 1Z =19 齊魯工業(yè)大學(xué) 2022 屆?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)（論文） 16 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 計(jì)算大、小齒輪的 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ,錯(cuò)誤 !未找到引用源。 c） 按齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算 由 式 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 = 6）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正分度圓直徑，由式 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 斜齒輪，查得 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 5）計(jì)算載荷系數(shù) 齊魯工業(yè)大學(xué) 2022 屆?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)（論文） 15 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 4）齒高 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 = 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 所以，根據(jù)式 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ，又接觸疲勞壽命系數(shù) 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 +錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =,得 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 1）查手冊的 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ， 取 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =110mm 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 值變化不大， 故參數(shù) Ha ZK , ?? 等值不必修正 5） 計(jì)算齒輪寬度 b錯(cuò)誤 !未找到引用源。 4） 修正螺旋角 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 齊魯工業(yè)大學(xué) 2022 屆?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)（論文） 13 2）計(jì)算中心距 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 69 這樣設(shè)計(jì)出的齒輪傳動(dòng)，既滿足了齒面接觸的疲勞強(qiáng)度，又滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費(fèi)。 30 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 2. 設(shè)計(jì)計(jì)算 對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù) m 大于齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)。 c) 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) ? ?3a2121 c o s2????????? FSaFadt YYzYTKm ??? ?? 1. 確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值 1）由手冊查得小齒輪的彎曲疲勞極限 MPa5001 ?FE? ，大齒輪的彎曲疲勞極限 MPa3802 ?FE? ； 2）查得彎曲疲勞壽命系數(shù) ?FNK 、 ?FNK ； 3）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù) ?S 111 0 .8 5 5 0 0[ ] 3 0 3 .5 7 M Pa1 .4F N F EF K S?? ?? ? ?， 222 0 . 8 8 3 8 0[ ] 2 3 8 . 8 6 M P a1 . 4F N F EF K S?? ?? ? ?。 將數(shù)據(jù)帶入計(jì)算得 1 .7 5 1 .0 2 1 .4 1 .2 7 3 .1 7K ? ? ? ? ? 6）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正分度圓直徑，由式 311 tt KKdd ? 得 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 5）計(jì)算載荷系數(shù) ?? HHvA KKKKK ? 根據(jù) v=， 8級(jí)精度，查表得動(dòng)載系數(shù) 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 齒高 h錯(cuò)誤 !未找到引用源。 !未找到引用源。 = 2） 計(jì)算圓周速度 v 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 550MPa=， 故 ? ??H? (??1? +? ?2? )/2=(540+)/2MPa= 2. 計(jì)算 1） 計(jì)算小齒輪分度圓直徑 d1t，帶入 ? ?H? 較小值 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 8）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取實(shí)效概率為 1%，疲勞強(qiáng)度安全系數(shù) S=1,區(qū)域系數(shù) ZH=, 由式 ? ? SKN lim?? ? 得 ? ? SK N 1lim11 ?? ? = !未找到引用源。 N2=N1/i1=錯(cuò)誤 !未找到引用源。 300錯(cuò)誤 !未找到引用源。 (2錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =60錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =550MPa 6）由 N=60njLh，計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)， 式中： n為齒輪轉(zhuǎn)速， j為齒輪每轉(zhuǎn)一圈時(shí)同一齒面嚙合的次數(shù)， 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 = 3) 查手冊，選取齒寬系數(shù) ?d? 4）查手冊，選取材料的彈性影響系數(shù) EZ = MPa1/2 5）按齒面硬度查的小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 m，μ =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =+= 齊魯工業(yè)大學(xué) 2022 屆?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)（論文） 10 2) 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。=,錯(cuò)誤 !未找到引用源。 1. 確定各式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值 1）試選載荷系數(shù) 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 計(jì)算壓軸力： V 帶帶輪的設(shè)計(jì) 小帶輪：采用腹板式，材料： HT150 大帶輪：采用輪輻式，材料： HT150 帶輪結(jié)構(gòu)見圖 2 齊魯工業(yè)大學(xué) 2022 屆?？粕厴I(yè)設(shè)計(jì)（論文） 9 圖 22 帶輪的結(jié)構(gòu)與尺寸圖 齒輪 傳動(dòng)的設(shè)計(jì) 低速級(jí)齒輪的傳動(dòng)設(shè)計(jì) a) 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù) 1) 選材料 小齒輪： 40Cr鋼調(diào)質(zhì)，平均取齒面硬度為 280HBS 大齒輪： 45鋼調(diào)質(zhì)，平均取齒面硬度為 260HBS 2) 精確度等級(jí) 為減小傳動(dòng)的尺寸，采用硬面硬、齒心要韌的斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)，并采用 8級(jí)精度（ GB1009588） 3）初選齒數(shù) 小齒輪輪齒 Z1=22,則大齒輪齒數(shù) Z2=22錯(cuò)誤 !未找到引用源。 查表 q= 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 查表知 p1= Δ p1= ka= kl= 則 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 查表選取帶的長度為 計(jì)算實(shí)際中心矩： 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 帶速的確定： 1 3 .1 4 1 0 0 7 5 0 3 .9 2 5 m / s6 0 1 0 0 0 6 0 1 0 0 0dnv ?? ??? ? ???π 中心矩、帶長及包角的確定。 根 據(jù)以上數(shù)值及小帶輪的轉(zhuǎn)速，查相應(yīng)的圖表選取 A 型 V 帶。 由設(shè)計(jì)可知： V 帶傳動(dòng)的功率為 ，小帶輪的轉(zhuǎn)速為 750r/min，大帶輪的轉(zhuǎn)速為 250r/min。最主要的是可以起過載保護(hù)的作用。帶傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)：能緩沖、吸振。 N 481 N m 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 m 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源 。 N η 04=錯(cuò)誤 !未找到引用源。= 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 η 02=錯(cuò)誤 !未找到引用源。= 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 低速軸 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 高速軸 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 750錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ， 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ， 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ， 則 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 為使 V帶傳動(dòng)的外廓尺寸不致過大，同時(shí)使減速器的傳動(dòng)比圓整，以便更方便的獲得圓整的齒數(shù)。 =25 分配傳動(dòng)裝置的傳動(dòng)比： i=錯(cuò)誤 !未找到引用源。 30r/min , 滿載轉(zhuǎn)速： 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 齊魯工業(yè)大學(xué) 2022 屆專科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 6 查手冊并根據(jù)電機(jī)的工作環(huán)境和性質(zhì)選取電機(jī)為： Y 系列封閉式三相異步電動(dòng)機(jī)，代號(hào)為 Y132S8，具體參數(shù)如下： 電機(jī)名稱： Y系列三相異步電機(jī) 型號(hào)： Y132S8 額定功率 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ~ 由以上可知總的傳動(dòng)效率為 : η 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ~； 滾動(dòng)軸承的傳動(dòng)效率為 η 錯(cuò)誤 !未找到引用源。則切斷處的功率 P: