【正文】 第 22 頁 q=(F1+F2+F3+F4+F5) = =跨中最大彎矩： M=qL2/8= 綜上，竹膠板受力滿足要求。 m （ c）彎拉應力：σ =M/W= 103/ 106=＜［σ］=11MPa 竹膠板板彎拉應力滿足要求。 ○ 1 模板力學性能 （ a）彈性模量 E= 105MPa。 ○ 8 立桿（ ? 鋼管）： F8=，荷載分項系數(shù) （查《路橋施工計算手冊》表 85）。 武漢市蔡甸區(qū)常福大橋 現(xiàn)澆連續(xù) 箱梁滿堂式支架 和模板 安全 施工專項方案 第 20 頁 ○ 6 縱梁（ 方木）：取 F6=（查《路橋施工計算手冊》表81），荷載分項系數(shù) （查《路橋施工計算手冊》表 85）。 ○4 箱梁芯模：取 F4=，荷載分項系數(shù) （查《路橋施工計算手冊》表 85）。 ○ 2 施工荷載：取 F2=（查《路橋施工計算手冊》表 81），荷載分項系數(shù) （查《路橋施工計算手冊》表 85）。 S=247。 第三種受力狀況 箱梁最厚側(cè)腹板（含倒角，底板外支架間距 30cm）自重的荷載組合，全部作用于底板上，而支架按 90cm60cm 布置的受力，具體見右 圖 。單根立桿作用在地基上的面積為 22cm 22cm。 （ 5）地基承載力驗算 作用在地基上的最大荷載 F=F1+F2+F3+F4+F5+F6+F7+F8= 單根立桿在砼地基上的最不利荷載為 F= =（ KN） 立桿底托面積為 12cm 12cm，砼地基厚度 5～ 10cm，計算時按5cm 計，壓力擴散角度按最小 45 （ 4） 支架強度及穩(wěn)定性驗算 ○ 1 立桿承重驗算 單位面積內(nèi)支架承受的最大荷載： F=F1+F2+F3+F4+F5+F6+F7= 武漢市蔡甸區(qū)常福大橋 現(xiàn)澆連續(xù) 箱梁滿堂式支架 和模板 安全 施工專項方案 第 18 頁 [σ]=140MPa= 105KN/m2 （ [σ]=140MPa 見前面鋼管性能表 （查《路橋施工計算手冊》表87） ） 立桿承重滿足要求。 ○ 2 橫梁撓度： f=5qL4/384EI =(5 )/(384 106 105) =＜ L/400= 查《路橋施工計算手冊》表 811） 橫梁撓度滿足要求。 =作用在橫梁上的均布荷載為： q=(F1+F2+F3+F4+F5) + = +=跨中最大彎矩： M=qL2/8= （ 3）橫梁強度計算 橫梁為Φ 鋼管，最大跨徑為 ，間距為 。 縱梁撓度： f=5qL4/384EI =(5 )/(384 9 106 106) =＜ L/400=（查《路橋施工計算手冊》表 811） 縱梁擾度滿足要求。 截面抵抗矩： W=bh2/6= 104m3 截面慣性矩： I= bh3/12= 106m4 作用在縱梁上的均布荷載為： q=(F1+F2+F3+F4+F5) = =跨中最大彎矩： M=qL2/8= 武漢市蔡甸區(qū)常福大橋 現(xiàn)澆連續(xù) 箱梁滿堂式支架 和模板 安全 施工專項方案 第 16 頁 綜上，竹膠板受力滿足要求。 m （ c）彎拉應力：σ =M/W= 103/ 106=＜［σ］=11MPa 竹膠板板彎拉應力滿 足要求。 ○ 1 模板力學性能 （ a）彈性模量 E= 105MPa。 ○ 8 立桿（ ? 鋼管）： F8=，荷載分項系數(shù) （查《路橋施工計算手冊》表 85）。 ○ 6 縱梁（ 方木）：取 F6=（查《路橋施工計算手冊》表81），荷載分項系數(shù) （查《路橋施工計算手冊》表 85）。 武漢市蔡甸區(qū)常福大橋 現(xiàn)澆連續(xù) 箱梁滿堂式支架 和模板 安全 施工專項方案 第 14 頁 ○4 箱梁芯模：取 F4=，荷載分項系數(shù) （查《路橋施工計算手冊》表 85）。 ○ 2 施工荷載：取 F2=（查《路橋施工計算手冊》表 81），荷載分項系數(shù) （查《路橋施工計算手冊》表 85）。 S=247。 第二種受力狀況 箱梁最厚中（次）腹板（含倒角）自重的荷載組合，而支架按 90cm60cm 布置的受力，具體見右圖 。單根立桿作用在地基上的面積為 22cm 22cm，具體見下圖。 （ 5）地基承載力驗算 作用在地基上的最大荷載 F=F1+F2+F3+F4+F5+F6+F7+F8= 單根立桿在砼地基上的最不利荷載為 F= =（ KN） 立桿底托面積為 12cm 12cm，砼地基厚度 5～ 10cm，計算時按5cm 計，壓力擴散角度按最小 45 （ 4） 支架強度及穩(wěn)定性驗算 ○ 1 立桿承重驗算 單位面積內(nèi)支架承受的最大荷載： F=F1+F2+F3+F4+F5+F6+F7= [σ]=140MPa= 105KN/m2 （ [σ]=140MPa 見前面鋼管性能表 （查《路橋施工計算手冊》表武漢市蔡甸區(qū)常福大橋 現(xiàn)澆連續(xù) 箱梁滿堂式支架 和模板 安全 施工專項方案 第 12 頁 87） ） 立桿承重滿足要求。 ○ 2 橫梁撓度： f=5qL4/384EI =(5 )/(384 106 105) =＜ L/400= 查《路橋施工計算手冊》表 811） 橫梁撓度滿足要求。 =作用在橫梁上的均布荷載為： q=(F1+F2+F3+F4+F5) + = +=跨中最大彎矩： M=qL2/8= （ 3）橫梁強度計算 橫梁為Φ 鋼管，最大跨徑為 ，間距為 。 縱梁撓度： f=5qL4/384EI =(5 )/(384 9 106 106) =＜ L/400=（查《路橋施工計算手冊》表 811） 縱梁擾度滿足要求。 方木截面圖為： 武漢市蔡甸區(qū)常福大橋 現(xiàn)澆連續(xù) 箱梁滿堂式支架 和模板 安全 施工專項方案 第 10 頁 截面抵抗矩： W=bh2/6= 104m3 截面慣性矩： I= bh3/12= 106m4 作用在縱梁上的均布荷載為： q=(F1+F2+F3+F4+F5) = =跨中最大彎矩： M=qL2/8= 綜上，竹膠板受力滿足要求。 m （ c）彎拉應力：σ =M/W= 103/ 106=＜［σ］=11MPa 竹膠板板彎拉應力滿足要求。 ○ 1 模板力學性能 （ a）彈性模量 E= 105MPa。 武漢市蔡甸區(qū)常福大橋 現(xiàn)澆連續(xù) 箱梁滿堂式支架 和模板 安全 施工專項方案 第 8 頁 ○ 8 立桿（ ? 鋼管）： F8=，荷載分項系數(shù) （查《路橋施工計算手冊》表 85）。 ○ 6 縱梁（ 方木）：取 F6=（查《路橋施工計算手冊》表81），荷載分項系數(shù) （查《路橋施工計算手冊》表 85）。 ○4 箱梁芯模：取 F4=，荷載分項系數(shù) （查《路橋施工計算手冊》表 85）。 ○ 2 施工荷載：取 F2=（查《路橋施工計算手冊》表 81），荷載分項系數(shù) （查《路橋施工計算手冊》表 85）。 S=51298KN247。 武漢市蔡甸區(qū)常福大橋 現(xiàn)澆連續(xù) 箱梁滿堂式支架 和模板 安全 施工專項方案 第 7 頁 現(xiàn)分別按規(guī)范進行驗算如下： 第一種受力狀況 將箱梁自重平均分布于箱底寬度范圍內(nèi)的荷載組合，而支架按90cm 90cm 布置支架的受力 。 三是箱梁最厚側(cè)腹板（含倒角）自重的荷載組合，而支架按 90cm 60cm 布置的受力。 根據(jù)試驗結(jié)果，地基承載力設計值確定為 1710KPa（見實驗報告）。 根據(jù)現(xiàn)場試驗，每平方米范圍承重 7t 不會對地基造成破壞。 整個過程，加載總重量 7t，地基未出現(xiàn)破壞下沉。 整個過程支架穩(wěn)定，混凝土地基武漢市蔡甸區(qū)常福大橋 現(xiàn)澆連續(xù) 箱梁滿堂式支架 和模板 安全 施工專項方案 第 6 頁 未出現(xiàn)破壞。 在 13～ 14墩之間隨意選一位置搭設碗扣支架，四根立桿，間距 90cm 90cm，高約 160cm， 17： 30，開始加載 ，如右上圖所示。 第四章 地基承載力實驗、支架 和模板 受力強度、穩(wěn)定性驗算 碗扣式支架性能、容許應力標準和驗算方法 施工時采用滿堂式碗扣支架，鋼管為 3 號鋼， ? 。 橫梁間距與立桿縱向間距一致，直接放在立桿頂托上。 方木接頭重疊 40cm，每相鄰兩個方木接頭不能在一個斷面上。 ○ 6 箱梁底模、側(cè)模和懸臂底模底縱梁均采用 9cm 9cm 方木，單根長 4m。 ○ 4 立桿頂部隔 5～ 7 排設置縱橫水平剪力桿，橫水平剪力桿距頂部約 30cm；底部設置掃地桿，掃地桿距基礎約 30cm。施工時與兩邊跨間立桿順接形成整體。 寬的橋墩外縱向立桿布設為 3 排 ,間距 60cm。 武漢市蔡甸區(qū)常福大橋 現(xiàn)澆連續(xù) 箱梁滿堂式支架 和模板 安全 施工專項方案 第 4 頁 其中 ,箱梁橫隔梁位置間距 60cm，其它位置間距 90cm。 立桿下安裝底托 ,支撐在混凝土基礎上，立桿頂安裝頂托，用底托和頂托調(diào)節(jié)支架高度。 部位 長度（ cm） 備注 第一聯(lián) 第一施工節(jié)段 2642 第二施工節(jié)段 2500 第三施工節(jié)段 2875 第四施工節(jié)段 1867 合計 9884 第三聯(lián) 第一施工節(jié)段 3142 第二施工節(jié)段 2500 第三施工節(jié)段 2500 第四施工節(jié)段