【正文】 的功率 P 多 = 1 9 1 6 ???切入Pkw 根據(jù)多軸箱功率 P 多 =，由參考文獻 [1]表 538，選用 1TD25IA 型動力箱驅動： 表 23 后側動力 箱、電動機型號 動力箱型號 電動機型號 電動機功率 (Kw) 電動機轉速 (r/min) 輸出軸轉速 (r/min) L3(mm) 后主軸箱 1TD25IA Y100L6 940 520 325 J. 滑臺及底座的選擇 已知工進 Vf=60mm/min,進給力 Fz=,又因 1TD25IA 型動力箱的滑鞍長L=500mm, ，由參考文獻 [1]表 51 選擇 1HY25 型滑臺及配套后底座 1CC φ 刀尖至滑動套口的距離由上面的圖可知即為快退尺寸 l 快退， L=71mm。因此選用滾錐軸承主軸。 mm （ 215） 1 2 0 0 1 2 0 0 ???? czVFP kw （ 216） 齊齊哈爾大學畢業(yè)設計 (論文 ) 16 C. 確定 主軸類型、尺寸、外伸長度 滾錐軸承主軸：前后支承均為圓錐滾子軸承。 由此數(shù)據(jù)查參考文獻 [13]表 選取多軸箱尺寸 mmmmHB 500500 ?? 為 , 臺面寬度為320mm。 故 1 5)5 6 02 8 (9 5 0111 ???????h mm， 通常推薦 mmh 140~851? ，所以 mmh ? 符合通常推薦值。 1h 最低主軸高度。 1b 最邊緣主軸中心距箱體外壁的距離，推薦 mmb 1140~851 ? ，取 1b =100。 I. 多軸箱輪廓尺寸的設計 多軸箱的寬度與高度的大小與被加工零件的加工部位有關，可按下列關系式確定： 由公式（ 212）得： 12bbB ?? 。 快退長度的確定 :一般在固定式夾具鉆孔或擴孔的機床上動力頭快速退回的行程只要把所有的刀具都退回至導套內 ,不影響工件裝卸即可 。 因為沒有切出所以 取 mmL 02 ? 。 因為 6φ 5 孔的鉆削面是同一面且主軸內徑是 15mm,由參考文獻 [1]表 81查得 選取 A 型可調接桿 d=10mm， mmTrd ?? , mmd 62 ? , L=62mm, 724?l ~82mm。 E. 導向裝置的選擇 由參考文獻 [1]查表 84 得 φ 5 在 d4～ 6范圍內，查得如下 D=12mm, D1=15mm, D2=18mm, D3=M6, L取 12mm， 短型導套 mml 8? ， mml 31 ? ， mml 123 ? ， mme ? 選用通用導套。 B. 切削功率，切削力，轉矩以及刀具耐用度的選擇 由公式（ 25）： 切削 力 NHBDfF 8 7 3 02 1 ?????? 由公式（ 26）： 切削轉矩 MNHBfDT .7 0 5 9 3 ?????? 由公式（ 27）： 切削功率 KWDTVP ??? ??? ? m i n108 9 )2 1 ()/9 6 0 0( ??????? HBvfDT C. 動力部件的選擇 由上述計算每根軸的輸出功率 P=，左側共 6 根輸出軸，且每一根軸都鉆φ5 直徑，所以總切削功率 kwkwP ???切削 。 切削速度 ? ? m in/16m in/ mmv c ? 進給量 ? ? m in/? 由公式（ 21）得： 轉速 m in/ 0 1 161 0 0 01 0 0 00 rdvn ????? ? 可由參考文獻 [12] 可知圓整為 1100r/min。 由此數(shù)據(jù)查參考文獻 [13]表 選取多軸箱尺寸 mmmmHB 500630 ?? 為 , 臺面寬度為320mm。 故 1 5)5 6 02 8 (9 5 0111 ???????h mm， 通常推薦 mmh 140~851? ，所以 mmh ? 符合通常推薦值。 1h 最低主軸高度（相對于多軸箱底部）。 1b 最邊緣主軸中心距箱體外壁的距離，推薦 mmb 100~701 ? ，取 1b =100。 多軸箱的寬度與高度的大小與被加工零件的加工部位有關，可按下列關系式確定： 齊齊哈爾大學畢業(yè)設計 (論文 ) 10 12bbB ?? 。 由已知工進 m i n ,/ mmV f ? 每根輸出軸的切削力 F= 則 9 根軸總的切削力 NFF 0 3 0 ?????切削 又因為 ITD32Ⅰ型動力箱 滑鞍長度 L=630mm, 由參考文獻 [1]表 51 選擇 1HY32Ⅰ型滑臺及它的側底座選擇 ICC321 查表 53 可得： 臺面寬度 320mm，臺面長度 630mm，行程 400mm， 最大進給力 12500N， 工進速度20～ 650mm/min, 快速移動速度 10m/min。 圖 24 刀具行程示意圖 H. 滑臺及底座的選擇， 選擇液壓滑臺，進給量實行無級調速，安全可靠，轉換精度高。 故快退行程為鉆套口至工進行程末端的距離：（畫圖） mmLLlL 967931012 ??????? 工快退 快進距離： ,371012 mmLlL ?????快進 （行程太短） 故取消快進距離將 ,3mmL ?快進 改為工進， 則工進距離為： mmL 96393 ???工 。 附帶得出底面定位元件的厚度 mml 384 ? 。 切出長度由參考文獻 [1]表 37 得 )8~3(931)8~3(312 ????? dL mm， 取 mmL 82 ? 。 因為 9φ 9 孔的鉆削面是同一面且主軸內徑是 20mm,由參考文獻 [1]表 81 查得 選取 A 型可調接桿 d=16mm， mmTrd ?? , mmd 92 ? , L=85mm, 1104 ?l ~135mm。因為主軸箱各主軸的外伸長度和刀具均為定值，為保證主軸箱上各刀具能同時到達加工終了位置，須采用軸向可調整的接桿來協(xié)調各軸的軸向長度，以滿足同時加工完成孔的要求。 由參考文獻 [1]查表 84 φ 9 在 d8～ 10范圍內，查得如下 D=15mm, D1=22mm, D2=26mm, D3=M6, L 取 16mm， 短型導套 mml 8? ， mml 31 ? ， mml 123 ? ， mme ? 選用通用導套。 齊齊哈爾大學畢業(yè)設計 (論文 ) 7 E. 導向裝置的選擇 組合機床鉆孔時，零件上孔的位置精度主要是靠刀具的導向裝置來保證的。故本課題中的主軸均為滾珠軸承長主軸。 所以 kwP ?多軸 由參考文獻 [1]表 539 選取動力箱 得出動力箱及電動機的型號 : 表 21 右側動力箱、電動機型號 動力箱型號 電動機型號 電動機功率 (Kw) 電動機轉速 (r/min) 輸出軸轉速 (r/min) L3(mm) 右主軸箱 1TD32I Y100L14 1430 715 320 D. 確定主軸類型，尺寸，外伸長度 在右側面，主軸用于鉆孔，選用滾珠軸承主軸。 （ 24） B. 切削功率，切削力，轉矩以及刀具耐用度的選擇 查參考文獻 [1]表 620 得 切削力 NHBDfF 1 4 42 1 ?????? （ 25） 切削轉矩 MNHBfDT . 1 ?????? （ 26） 切削功率 KWDTVP ??? ??? ? （ 27） 刀具耐用度 齊齊哈爾大學畢業(yè)設計 (論文 ) 6 m i n7 9 6 8)2 1 ()/9 6 0 0( ?????? HBvfDT （ 28） C. 動力部件的選擇 由上述計算每根軸的輸出功率 P=，右側共 9 根輸出軸，且每一根軸都鉆φ 9直徑，所以總切削功率 kwkwP ???切削 。 切削速度 ? ? m in/13m in/ mmv c ? 進給量 ? ? m in/? 轉速 m in/0 1 6 131 0 0 01 0 0 00 rdvn ????? ? （ 21） 可由參考文獻 [12]表 可知圓整為 470r/min。 進給量 f mm/r ～ 。 右側面鉆 9φ 9 A. 切削用量的選擇 根據(jù)參考文獻 [1]查表 611 高速鋼鉆頭切削用量。 組合機床裝配圖如下 齊齊哈爾大學畢業(yè)設計 (論文 ) 4 圖 21 組合機床裝配圖 本工序的加 工方法 刀具的選擇 考慮到工件加工尺寸精度，表面粗糙度，切屑的排除及生產率要求等因素，所以加 齊齊哈爾大學畢業(yè)設計 (論文 ) 5 工φ 5 及φ 9 孔的刀具均采用標準錐柄長麻花鉆。 確定機床配置型 式及結構方案 根據(jù)選定的工藝方案確定機床的配置型式，并定出影響機床總體布局和技術性能的主要部件的結構方案。長定位銷約束了 x 向的轉動 1個自由度。 具體定位圖形見工序圖，采用的是“一面兩銷”的定位方案，以工件的右側面為定位基準面，約束了 z 向的轉動； x 向的移動； y 向的轉動 3 個自由度。 （ c） “一面雙孔”可作為零件從粗加工到精加工全部工序的定位基準，使零件整個工藝過程基準統(tǒng)一，從而減少由基準轉換帶來的累積誤差，有利于保證零件加工精度。因此，定位基準選擇“一面雙孔”是最常用的方法，其特點是： （ a）可以簡單地消除工件的 6個自 由度，使工件獲得穩(wěn)定可靠的定位。 齊齊哈爾大學畢業(yè)設計 (論文 ) 3 定位基準的選擇 正確選擇組合機床加工工件采用的基準定位，是確保加工精度的重要條件。 根據(jù)各種要求，分析其優(yōu)缺點，確定設計的組合機床采用機械臥式組合機床。 鏜φ 45H8 孔至φ , 后側面 。 鉆 6－φ 9 孔（深 38） , 右側面 。 被加工零件需要在組合機床上完成的加工工序及應保證的加工精度是制定機床方案的主要依據(jù)。 根據(jù)所提供 ZH1105W 柴油機齒輪室蓋的工序圖，分析被加工零件的精度，表面粗糙度，技術要求，加工部位 尺寸，形狀結構；特點材料硬度。 齊齊哈爾大學畢業(yè)設計 (論文 ) 2 第 2 章 組合機床總體設計 組合機床總體設計 ,就是依據(jù)產品的裝配圖樣和零件圖樣 ,產品的生產綱領 ,現(xiàn)有生產條件和資料以及國內外同類產品的有關工藝資料等 ,擬訂組合機床工藝方案和結構方案 ,并進行方案圖樣和有關技術文件的設計。 在老師的指導下，不斷地對設計中的錯誤進行糾正，確定最好的定位夾緊方案；同時與同組同學進行探討計算出準確的數(shù)據(jù)選擇合理的通用部件。在夾具設計中，設計的主要思路是采用“一面兩銷”的定位方法，和液壓夾緊機構，這樣設計主要是為了鉆、鏜孔時的準確定位和高效率的生產要求。 夾具設計是組合機床設計中的重要部分，夾具設計的合理與否，直接影響到被加工零件的加工精度等參數(shù)。最后，就是技術設計和工作設計。然后還必須深入基層進行實地觀察，體會組合機床的優(yōu)點。考慮到近年來，各種通用件和標準件都出臺了新的標 準及標注方法，為了方便以后組合機床的維 修，整個組合機床的通用件和標準件配置，都采用了新標準。在組合機床設計過程中，為了降低組合機床的制造成本，應盡可能地使用通用件和標準件。 本次畢業(yè)設計課題來源于生產。其二，隨著組合機床在我國機械行業(yè)的廣泛使用，廣大工人總結自己生產和使用組合機床的經驗，發(fā)現(xiàn)組合機床不僅在其組成部件方面有共性，可設計成通用部件，而且一些行業(yè)的在完成一定工藝范圍的組合機床是極其相似的，有可能設計為通用機床，這種機床稱為“專能組合機床”。 Jig 齊齊哈爾大學畢業(yè)設計 (論文 ) I 目 錄 摘 要 ......................................................................................................................................... I Abstract ...............................................................