【正文】 700mm 模柄孔尺寸： Φ 50mm 70mm 工作臺(tái)厚度： 90mm 墊板厚度： 65mm 最大傾斜角： 30? （ 1）計(jì)算壓邊力： FQ=AP 式中， A—— 壓邊面積（ mm2） A=4? [dn12－（ dn+2R 凹 ） 2]=247。 （ 1）沖裁力 F 沖 = KLt? = Lt? 式中： F 沖 —— 落料力（ KN)； K —— 安全系數(shù)，一般可取 K=； L —— 沖裁輪廓周長(zhǎng)（ mm）， L= =200mm； T —— 料厚（ mm）， t= ? —— 材料的抗剪強(qiáng)度（ Mpa）；查表得 ? =360MP 落料力則為： F 沖 = 360 200 =140KN （ 2）卸料力 F 卸 =K 卸 F 沖 F卸 —— 卸料力（ N）； K卸 —— 卸料力系數(shù)（查表知 K 卸 =）； F落 —— 沖裁力（ N)； 則： F 卸 = 140=7kN （ 3）推件力 推F = n 推K F 落 = 140=7kN 式中： 推F —— 推件力（ N)； 推K —— 推件力系數(shù)（查表 38知 K 推 =）； F 落 —— 沖裁力 (N)； （ 4）總壓力 F 總 = F 沖 +F 卸 + 推F =154kN （ 5）凸凹模刃口尺寸的 查表 210 得間隙值： Zmin= Zmax= 查表 212 得凸凹模的制造公差： δ 凸 = δ 凹 = 滿足 ZmaxZmin=＜ δ 凸 +δ 凹 = 故采用凸模與凹模配合加工方法。 4[－ (+6)2]= P—— 單位面積上的壓力（ MPa），查表知 P=3MPa 則壓邊力為： F 壓 = 3= ③ 拉深部分凹凸模尺寸的計(jì)算： 拉伸凸模和凹模的單邊間隙可按表 412 中式 Z/2=1t 計(jì)算， Z=3mm 由于拉伸工件的公差為 IT14 級(jí)，故凸凹模的制造公差可采用 IT10 級(jí)精度，查附錄 E3 得 δ 凸 =δ 凹 =，△ =,按式（ 424）、式（ 425）可求拉伸凸凹模尺寸及公差如下表 工件尺寸 d 凹 =（ △）凹??0 d 凸 =（ d 凹 Z） 0凸?? Φ 0? ? 查互換性與測(cè)量技術(shù)表 23得，落料凹模制造公差等級(jí)選擇 IT8 級(jí)，凸模制造公差等級(jí)選擇 IT7 級(jí)，拉深凹模制造公差等級(jí)選擇 IT8級(jí)，凸模制造公差等級(jí)選擇 IT7 級(jí)。 拉伸系數(shù) m=d／ D=(+) ／ （ ） = 查表得修正系數(shù) K2=。因數(shù)由表 213 查得， X=，則 D 凹 =（沖裁件上該尺寸的最大極限尺寸 — X△） 0+（ 1／ 4）△ =（ 75— ） 0+=0+ D 凸 按凹模尺寸配制。 4 [D2（ d1+2R 凹 ） 2]=3128mm2 P— 單位壓邊力，由表 613查得 P=3MPa 則壓邊力為： FQ=3 106 3128 106= kN 故總壓力為 ： F 總 =F 落 +F 卸 +F 推 +F 拉 +F 壓 =+8+8++=253kN ⑥ 拉深力 對(duì)于深拉伸可用式（ 438） F 壓 ≥（ ~）（ F+FQ） =2（ +） =141kN 式中： F 壓 —— 壓力機(jī)的公稱壓力（ N）； F —— 拉伸力（ N）； FQ—— 壓邊力（ N）。 圖（ b）中圓筒部分材料體積的 １．０３倍為首次拉伸圓筒部分材料的體 積，計(jì)算出首次拉伸高度 h=12mm，即可設(shè)計(jì)出落料拉伸工序圖，見(jiàn)圖 2（ a） 綜上所述，工藝方案最終修訂為：落料拉伸 —— 二次拉伸 —— 修邊 — — 筒形件拉伸 —— 沖孔，各工序圖如下： 圖 1(a) 圖 1 (b) 7 圖 1 (c) 圖 1 (d) 圖 1（ e） 工藝計(jì)算： 、 落料拉伸復(fù)合模工藝計(jì)算 （ 1） 排樣 、材料利用率 模具采用單排排樣設(shè)計(jì) ,查表 310 得，搭邊值 a=， a1= 送料步距 A=D+a=75+1=76 圖 2(排樣圖 ) 9 采用雙排擋料銷擋料時(shí) B=（ D=2a1+△） 0△ =（ 75++1） 01 材料利用率 ?=S1/AB 100%=( 2D? )/(4AB) 100%=% ? —— 材料利用率 ； S1 —— 一個(gè)步距內(nèi)零件的實(shí)際面積（ mm2）； A —— 送料步距（ mm）； B —— 送料寬度（ mm）； （ 2） 計(jì)算工序壓力 ① 落料力計(jì)算 F 落 = KLt? = Lt? 式中： 落F —— 落料力（ KN)； K —— 安全系數(shù)，一般可取 K=； L —— 沖裁輪廓周長(zhǎng)（ mm）， L= 75=； T —— 料厚（ mm）， t= ? —— 材料的抗剪強(qiáng)度（ Mpa）；查表得 ? =360MP 落料力則為： F 落 = 360 = ② 卸料力 F 卸 =K 卸 F 落 F卸 —— 卸料力（ N）； K卸 —— 卸料力系數(shù)（查表知 K 卸 =）； F落 —— 沖裁力（ N)； 則： F 卸 = =8kN ?推件力 推F = n 推K F 落 = = 式中： 推F —— 推件力（ N)； 推K —— 推件力系數(shù)（查表 38知 K 推 =）； F 落 —— 沖裁力 (N)； ④ 拉伸力計(jì)算 t／ D=／ 75=＜ ，因此采用壓邊圈 按式（ 617） 拉F = btdK ?? F 拉 —— 拉深力（ N)； d —— 拉伸件直徑（ mm） ,d== b? —— 材料抗拉強(qiáng)度（ Mpa）； b? =400Mpa K—— 修正因數(shù)。 為了確保第一次拉伸已形成的法蘭直徑在第二次拉伸工序中不再發(fā)生收縮變形，應(yīng)把首次拉入凹模的毛坯面積加大３％，這些多余材料在第二次拉伸中擠 回到法蘭部分，使法蘭增厚。在多工序拉伸中，拉伸系數(shù)的選取直徑影響拉伸件質(zhì)量。 查表得第二次極限拉伸系數(shù) m2J=. 初步確定各工序拉伸直徑， d1=m1J D0= 75=,d2=m2Jd1==。因?yàn)榧词狗ㄌm直徑產(chǎn)生很小的收縮變形，也能引起筒壁傳力區(qū)過(guò)大的拉力使其不能承受而破壞，造成筒壁拉裂。 根據(jù)毛坯的相對(duì)厚度 t／ D0=／ 75= df／ d=第一次極限拉伸系數(shù)為 m=，零件的拉伸系數(shù) m=d／ D0=（ +）／ 75=，小于極限拉伸系數(shù)， 不能一次拉伸成功，需要進(jìn)行多次拉伸。 （ 4）圖 2（ b）為典型的帶法蘭筒形拉伸件，相對(duì)法蘭直徑： df／ d=＞ ，屬于寬法蘭件。 （ 3）按圖（ c）加上修邊余量即可得出修邊前法蘭直徑，根據(jù)相對(duì)法蘭直徑df／ d=／ =； df=，查 表得修邊余量為單邊 ，修邊前法蘭直徑為： +5=,取為 69mm?？紤]到零件尺寸精度及表面質(zhì)量要求較高，拉伸間隙比較小，零件局部變薄較嚴(yán)重，可按計(jì)算值減少 3%，取法蘭直徑為 。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，上道工序直徑可定為Φ 。 工藝設(shè)計(jì) （ 1） 從工件圖倒推各工序圖，拉伸工序圖 可以確定為