【正文】 最后，臨此畢業(yè)之際，對四年以來， 一起陪伴著、關(guān)心我的老師們道一聲深深的感謝。也使我能更好地查閱資料，是一次很好的實(shí)踐練兵，鍛煉了我獨(dú)立分析問題和解決問題的能力，對我以后繼續(xù)深造的一次良好機(jī)會，我感觸頗多。通過此設(shè)計(jì)，我重新復(fù)習(xí)了所學(xué)的專業(yè)知識：機(jī)構(gòu)的連接、安裝、定位、配合；也了解了其基本的運(yùn)動學(xué)知識、 動力學(xué)相關(guān)零件的較核，還有設(shè)計(jì)機(jī)構(gòu)的經(jīng)濟(jì)性、可靠性、合理性、優(yōu)化設(shè)計(jì)等知識。 畢業(yè)論文 45 致 謝 復(fù)擺顎式破碎機(jī)是一種在礦山工程和建設(shè)工程中廣泛使用的破碎機(jī)構(gòu)，這是因?yàn)槠浣Y(jié)構(gòu)簡單緊湊、偏心軸傳動件受力較小、動顎垂直位移較小、加工時物料較少有過度破碎的現(xiàn)象、動顎顎板的磨損較小，而我的畢業(yè)設(shè)計(jì)課題是根據(jù)生產(chǎn)能力、進(jìn)料口尺寸等設(shè)計(jì)出合理的機(jī)構(gòu)，因而對我的專業(yè)知識的學(xué)習(xí)與應(yīng)用都具有重大的意義。 (3)復(fù)擺顎式破碎機(jī)的動顎垂直行程大，加劇齒板與物料間的摩擦作用，這樣不但加快了破碎板磨損，降低其使用壽命，使產(chǎn)品出現(xiàn)粉料，粒度不均勻，而且使非生產(chǎn)性的能量消耗增加。具有結(jié)構(gòu)簡 單、運(yùn)動可靠、重量輕等優(yōu)點(diǎn)。包括其主要零件的設(shè)計(jì)，同時介紹了顎式破碎機(jī)的安裝、使用及修理等。 8．定期更換油箱內(nèi)的潤滑油，一般半年更換一次。 6．經(jīng)常保持設(shè)備清潔，做到無積灰、無油污、不漏油、不漏水、不漏電、不漏灰，特別注意不讓灰塵進(jìn)入潤滑系統(tǒng)和潤滑部位。 4．檢查各部位螺栓和飛輪鍵等聯(lián)接鍵有無松動現(xiàn)象。肘板的肘頭每隔 3— 4h 滴入一次機(jī)油。動顎懸掛軸承和肘板肘關(guān)處，用電動或手動干油泵畢業(yè)論文 43 潤滑應(yīng)定期注油。若超過規(guī)定的溫度，應(yīng)立即停車檢查和排除故障。 顎式破碎機(jī)的維護(hù) 日常維護(hù)有以下幾個方面： 1．檢查軸承的發(fā)熱情況。 (4) 設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)中，要每隔一定時間對各部位進(jìn)行檢查，實(shí)行巡回檢查。 (3) 操作中必須均勻給料有利于提高產(chǎn)量。如料塊大，破碎腔中的物料較多，給料量就要適當(dāng)減小，反之應(yīng)增加給料量。在正常運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，也要注意電流表的指示數(shù)，不應(yīng)較長時間超過規(guī)定的電流值，否則容易發(fā)生燒毀電動機(jī)事故。 畢業(yè)論文 42 (4) 最后停止?jié)櫥捅煤蛶?式輸送機(jī)。當(dāng)回油正常后，再開動破碎機(jī)。 破碎機(jī)操作順序如下： (1) 開車時，先開動排礦帶式輸送機(jī)和潤滑油泵機(jī)。 (2) ．檢查破碎腔內(nèi)有無礦石 (3) ．檢查給料機(jī)帶式輸送機(jī)電氣設(shè)備信號設(shè)備是否完好 (4) ．確認(rèn)能用人工盤動曲軸的帶輪后方可啟動 (5) ．對偏心軸承等潤滑部位通有冷卻水裝置時，應(yīng)預(yù)先 開啟循環(huán)冷卻水閥門 (6) ．嚴(yán)格執(zhí)行操作牌制度，設(shè)備停止運(yùn)轉(zhuǎn)時，將禁止開動牌掛在設(shè)備的操作箱上，牌子未拿掉任何人不得開動 以上各種準(zhǔn)備工作做好方可開車。 畢業(yè)論文 41 6 顎式 破碎機(jī) 的使用與維修 顎式破碎機(jī)的使用 顎式破碎機(jī)的操作有啟動，運(yùn)轉(zhuǎn)和停車等。 5L ：由滾 動軸承、擋油盤及裝配關(guān)系等確定， mmL 1425 ? 。 ② 各軸段長度的確定 1L ： 由大帶輪輪轂寬度 mmB 132? 確定， mmL 1281 ? 。 其中， 5d 、 6d 段屬于偏心部分，偏心距 mmr 6? 。選擇調(diào)心滾子軸承22328C。 3d 、 4d ：錐套處軸段，根據(jù)錐套和軸承的定位要求，mmd 903 ? ， mmd 1004 ? 。 （ 2）偏心軸草圖結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 根據(jù)軸上零 件的結(jié)構(gòu)、定位、裝配關(guān)系、軸向?qū)挾燃傲慵g相鄰位置等要求，初步設(shè)計(jì)偏心軸草圖 51： 圖 51 偏心軸結(jié)構(gòu) （ 3）偏心軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ① 各軸段直徑的確定 畢業(yè)論文 40 1d ：最小直徑，安裝大帶輪的外伸軸段， mmd 671 ? 。 mmnpAd 330m in ???? 因最小直徑處安裝大帶輪，設(shè)有一個鍵槽，則：,m in m in ( 1 7 % ) 4 6 .3 ( 1 0 .0 7 ) 4 9 .5d d m m m m? ? ? ? ? ?，取為整數(shù)min 50d mm? 。當(dāng)該軸段截面上有一個鍵槽時，d 增大 5%~7% ，兩個鍵槽時， d 增大 10%~15% 。所以 0 1 .2 5 2 3 0G G Kg?? 畢業(yè)論文 39 偏心軸主要尺寸的確定 （ 1）偏心軸的材料選擇和最小直徑估算 根據(jù)工作條件，初選軸的材料為 45鋼，調(diào)質(zhì)處理。 n主軸轉(zhuǎn)速； ? 速度不均勻系數(shù)，對于小型的顎式破碎機(jī)可取 ~ ? ? 。 飛輪重量 G 的計(jì)算公式 : 6 3 211 10 ( )G P n D K g???? 式中 P電動機(jī)額定功率； D飛輪的直徑，米； ? 考慮損失的機(jī)械效率， ~ ? ? 。為了降低電動機(jī)的額定功率，且使機(jī)械的速率不致波動太大，故在偏心軸上裝上飛輪。大帶輪輪轂寬度L：當(dāng) ? 時，取 mmBL 132?? 。 則帶輪輪緣寬度： mmfezB 1 3 22)1( ???? （取 26, 20ef??）。 經(jīng)查表（《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 8— 10）得： m in2 5 .5 0 .5。 21 rz P P? ? ? 取 4根 （ 7）計(jì)算單根 V帶的初拉力的最小值 0 min()F 畢業(yè)論文 37 由表（《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 8— 3）得 C型帶的單位長度質(zhì)量 /q kg m? ，所以 20 m in( ) 50 0( 2. 5 ) ( )a c a aF K P K zv qv? ? ? 2[ 500 ( 34) 21 ( 34 4 10. 15 ) 0 10. 15 ] 4 65NN? ? ? ? ? ? ? ? 應(yīng)使帶的實(shí)際初拉力 0 0 min()FF? 。 根據(jù) 1 970 / minnr? ， 970 ??和 C 型帶，查表（《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 8— 4b）得 0 kW?? 。 （ 5） 驗(yàn)算小帶輪包角 1a 1 2 11 8 0 ( ) 5 7 .3 1 8 0 ( 8 0 0 2 0 0 ) 5 7 .3 1 4 3 5 1 5 6 9 0dda d d a? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? （ 6） 確定 V帶根數(shù) z ① 計(jì)算單根 V帶的額定功率 rP 。 ③ 計(jì)算實(shí)際中心距 a 。 2 1 1( / ) ( 9 7 0 / 2 8 7 .5 ) 2 0 0 6 7 4 .8ddd n n d m m m m? ? ? ? 根據(jù)表（《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 8— 8），圓整為 2 800dd mm? （ 4） 確定 V帶的中心距 a 和基準(zhǔn)長度 dL 畢業(yè)論文 36 ①根據(jù)式 1 2 0 1 ( ) 2( )d d d dd d a d d? ? ? ?，初定中心距0 1500a mm? 。 11 / 6 0 0 0 0 2 0 0 9 7 0 / 6 0 0 0 0 / 1 0 .1 5 /dv d n m s m s??? ? ? ? ? 因?yàn)?5 / 30 /m s v m s?? ，故帶速合適。由表（《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 8— 6 和表8— 8）得，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑 1 200dd mm? 。 V 帶傳動設(shè)計(jì) （ 1）確定計(jì)算功率 caP 查表 (《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 8— 7)得工作情況系數(shù) ? ，故 1 1 .4 1 5 2 1c a AP K P k W k W? ? ? ? （ 2）確定 V 帶的帶型 根據(jù) caP 、 1n 由圖（《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 8— 11）選用 C型。 取 mmB 95? ， ? ? 2/1150 cmkgp ?? ，得 1 5 7 4 0 8 1 5 ????? 圓整為 mmcm 404 ??? 。 畢業(yè)論文 35 對于 HT150，許用壓應(yīng)力為 2[ ] 900 /p kg cm? ? 。在計(jì)算推力板的強(qiáng)度時，一般是根據(jù)動顎寬度來決定推力板的寬度，再由這個寬度來求推力板的厚度。設(shè)計(jì)時建議將其許用應(yīng)力提高 20%~30% 。 由上面計(jì)算得 kW? ，根據(jù)實(shí)際情況選擇電動機(jī)型號為 Y180L6，額定功率為 1 15P kW? ，滿載轉(zhuǎn)速為 1 970 / minnr? 推力板的設(shè)計(jì) 推力板是顎 式破碎機(jī)中構(gòu)造最簡單、成本最低的零件。 Y系列電動機(jī)效率高，耗電少，性能好，噪聲低，振動小，體積小，重量輕，運(yùn)行可靠，維修方便?？傻茫? 7 5 0 6 6 78 3 3 0 0 0 9 2 1 8 5750s js baP P N Nb??? ? ? 6679 2 1 8 5 7 4 0 8 1 5750k js aP P N Nb? ? ? 2 c o s 2 7 4 0 8 1 5 c o s 5 0 9 5 2 3 7 3zkP P N N?? ? ? ? ? 畢業(yè)論文 34 5 重要零件的設(shè)計(jì)和校核 電動機(jī)的選型 電動機(jī)是系列化的標(biāo)準(zhǔn)產(chǎn)品，其中三相異步電動機(jī)應(yīng)用最廣泛。但一般是動顎零件開始向下逐漸增大，到動顎懸掛中心以下占動顎全長的3/4 處（簡擺）、 2/3（復(fù)擺）為最大，再向下又逐漸 減到末端為零。 圖 41 復(fù)擺顎式破碎機(jī)各部件受力圖解 s js baPPb?? （ 4— 1） k js aPPb? （ 4— 2） 2 coszkPP ?? （ 4— 3） 式中： sP 作用在動顎軸承上的外力 畢業(yè)論文 33 kP 作用在推力 板上的外力 zP 作用在連桿上的外力 a動顎懸掛軸到破碎力作用點(diǎn)的距離 b動顎懸掛點(diǎn)到推力板支撐點(diǎn)間的距離 ? 當(dāng)兩顎板出與壓緊礦石狀態(tài)時，推力板與連桿間的夾角，取? =50176。根據(jù) jsP 力作用分析法或圖解法即可求得各個部件上的計(jì)算載荷 。 按式（ 33），取 ?? ， ? ， 14ms mm? ，則 m ax4 cos6 10emF k s n aP ?? ? =45 5 3 . 7 0 . 3 2 1 4 2 8 7 . 5 c o s 2 0 1 3 . 56 1 0 0 . 8 3 kW? ? ? ? ? ??? 畢業(yè)論文 32 4 各個部件的受力分析 計(jì)算顎式破碎機(jī)的各個零件以前，必須先求得作用在各個部件上的外力。 滿載破碎時破碎力的最大峰值稱為最大破碎力： m a x 0 .0 4 3 ( )ta n BBbFka ??? （ 32） 式中 maxF 最大破碎力（ N ）； B? 抗壓強(qiáng)度（ 2/Ncm ）； k 有效破碎系數(shù)，對中小型機(jī)一般取 ~ ? ，當(dāng)20a??時取 ~ ? ，一般嚙角減小時取最小值。 按式（ 31），取 1 ?? ，又 400L mm? , 40b mm? ,則 130 ( 2 ) / ta nl l lQ nL s b s a??? 畢業(yè)論文 30 = 30 28 7. 5 0. 4 0. 01 43 ( 2 0. 04 0. 01 43 ) 0. 7 / t a n 15? ? ? ? ? ? ? = ht/ 破碎力 破碎力在腔內(nèi)的分布情況及其合力作用點(diǎn)位置、大小，是機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)和零部件強(qiáng)度設(shè)計(jì)的重要依據(jù)。由于生產(chǎn)能力不但與排料口尺寸有關(guān)，而且與待破物料的強(qiáng)度、韌性、物料性能以及進(jìn)料口的幾何尺寸和塊度分布有關(guān)，因此為同意衡量機(jī)器生產(chǎn)能力的高低，標(biāo)準(zhǔn)中的生產(chǎn)能力，是指機(jī)器在開邊公稱排料口下，每小時所處理的抗壓強(qiáng)度為 250MPa、堆密度為 3/tm的花崗巖物料立方米樹，稱為公稱生產(chǎn)能力（ 3/mt）。 h=tgas 式中： s— 動顎下端的水平行程； 畢業(yè)論文 29 a— 排料層平均嚙角 (度 )取最優(yōu)值 a=15176。時，此時經(jīng)試驗(yàn)認(rèn)為排料時間按主軸半徑計(jì)算比較符合實(shí)際情況。 11AABB 為腔內(nèi)物料的壓縮破碎棱柱體， 22AABB 為排料棱柱體，破碎機(jī)的主軸轉(zhuǎn)速 n 是根據(jù)征一個運(yùn)動循環(huán)的排料時間內(nèi)．壓縮破碎棱柱體的上層面 1AA 按自由落體下落至破碎腔外的高度 h 算確定的。 為了不妨礙物料排出， 物料棱柱體落下時必須滿足的條件，即活動顎板在離開的時間 t 內(nèi)，破碎物料必須落下的高度應(yīng)為 h；當(dāng)偏心軸轉(zhuǎn)動一周時，活動顎擺動兩次。但是，目前用理論方法確定動顎的擺動次數(shù)時，只考慮了生產(chǎn)率高這個因素，而對其它因素忽略不計(jì)。 畢業(yè)論文 27 綜合各方面因素，本設(shè)計(jì)中采用直 線形。由于堵塞點(diǎn)上移故在排礦口附近不易發(fā)生堵塞現(xiàn)象。曲線是按破碎腔的嚙角從上向下逐漸減小的原則而設(shè)計(jì)的。于是，