【正文】 名稱 結果 名稱 結果 名稱 結果 帶型 C 傳動比 ? 根數(shù) 4 小帶輪基準徑 1 200dd mm? 基準長度 4500dL mm? 預緊力 0 465FN? 大帶輪基準徑 2 800dd mm? 中心距 1435a mm? 壓軸力 3639pFN? 畢業(yè)論文 38 飛輪的設計 顎式破碎機是間斷工作的機器，因而 必然會引起阻力的變化，使其電動機的負荷不均，形成機械速率的波動。 5d ：滾動軸承處軸段， mmd 1205 ? 。 (3) 停車時，先停止給料機，當破碎腔內(nèi)物料全部排除后在停止破碎機。用黃油杯加油，大約每隔 40~50min 加油一次。 在此畢業(yè)設計期間，我在張老師的指導下，翻閱了大量資料，對復擺顎式破碎機有了較系統(tǒng)的認識，最后終于如期完成了畢業(yè)設計的任務。 (2)復擺顎式破碎機動顎上各點的軌跡分布比較合理，其水平行程沿動顎顎板由上至下逐漸加大，正好滿足破碎大塊物料需加大壓縮量的要求，且排料時動顎下端點向下運動，促進排料以提高生產(chǎn)能力。對滾動軸承其溫度不超過 70℃。 2．操作順序 新安裝的破碎機必須進行單車空負荷及有載試運轉(zhuǎn)，待檢查無異常情況且軸承溫升穩(wěn)定后，方可中止試運轉(zhuǎn)。 因破碎機工作時沖擊載荷比較大，又有強烈的震動，應適當增大偏心軸的直徑，故取 mmd 67? 。 1 6ef? ? ?。 （ 3）確定帶輪的基準直徑 d ，并驗證帶速 v ① 初選小帶輪的基準直徑 1d 。 所以 2 6673a L mm?? ，而 ~ ? ,取 750b mm? 。設 n 為動顎每分鐘擺動的次數(shù)，則動顎一次單項擺動的時間為： 畢業(yè)論文 28 圖 33 料后處排料示意圖 t=21 n60 =n30 式中 :t— 動顎一次單項擺動的時間， s； n— 動顎每分鐘擺動的次數(shù)， r/min； 棱柱體在其自重的作用下自由的通過排礦口的時間： 由于 h=21 2/2gt ,則 1t =gh2 令 1t =t，則可求得理論上的生產(chǎn)能力最高的動顎擺動次數(shù)為： n30 = gh2 式中： h— 破碎物料落下的高度 G— 重力加速度， g=980 2/scm 。礦石到排礦口附近的排礦速度就減慢。之間運動。通常對于大型顎式破碎機， 25 ~ 45ls mm? ，中小型顎式破碎機 12 ~ 15ls mm? 。 傳動角 從機構學的角度看，傳動角是指四桿機構中，連桿軸線與搖桿（即肘板）軸線間所夾銳角，并且傳動角愈接近 90? 傳力性 能愈好。 畢業(yè)論文 21 3 復擺顎式破碎機的主要參數(shù)設計計算 主要參數(shù)的設定 已知條件 根據(jù)畢業(yè)設計的要求，已知條件如下： 進料口尺寸： 250 400( )mm? ； 出料口尺寸： 20 ~ 60( )mm ； 進料塊最大尺寸： 210( )mm ； 生產(chǎn)能力： 35 ~ 20( / )mh。本設計采用肘板。 按肘頭與肘墊 的連接型式，可分為滾動型與滑動型兩種，如圖 25所示。 圖 22 動顎板上各點的運動軌跡 動顎具有的這些運動特性決定了它的性能 : (1)動顎的平面復雜運動 ,時而靠近固定的定 顎板 ,時而離開 ,形成一個空間變化的破碎室 ,料塊主要受到壓碎 ,伴隨著研磨、折斷作用。 推力板 4的兩端頭為同心圓弧的圓柱面，且中部較兩端薄些。一般用于破碎極限抗壓強度不才 超過 2021 公斤 /厘米 2 的石料時效果較好。大型破碎機的機架由分段鑄成后再用螺栓裝配在一起，鑄造工藝較為復雜。 破碎比有如下幾種計算方法： （ 1）破碎比 1i 用破碎前物料最大平均直徑 D 與破碎后產(chǎn)品最小平均直徑 d 之比計算。劈裂的原因是由于劈裂面上的拉應力達到礦石的抗拉強度限 （圖 12b）。 （ 1）平均直徑 d 礦塊的平均直徑用單個礦塊的長、寬、厚平均值表示。它們在建筑、水電等行業(yè)中廣泛應用。建材工業(yè)中采用的粉碎方法，主要是用機械力來粉碎礦石。例如在煉焦廠、燒結廠、制團廠、粉末冶金、水泥等部門中，都是由破碎工藝提供原料，再通過磨碎使產(chǎn)品達到要求的粒度和粉末狀態(tài)。當粒級的粒度范圍很窄，上下兩篩的篩孔尺寸之比不超過 2 = 時，可用粒度平均直徑表示，即 21( ) / 2d d d?? (14) 否則用 12~dd表示粒級。由于破碎力是瞬間作用的，所以破碎效率高，破碎比大，能量消耗小，但錘頭磨損嚴重。 3 1 2/eq eqi D D? 復擺顎式破碎機特點 復擺顎式破碎機的機構屬于四桿機構中曲柄搖桿機構的應用 ,曲柄為主動件。顎板直接和石塊接觸，除承受擠壓和沖擊力外，尚與石塊強烈摩擦，因此要求用高強度且耐磨的材料制造。 顎式破碎機的最大裝料塊度應比裝料口寬度小 15～ 20%，即給料的最大石塊不應超過裝料口的 倍。當帶輪和偏心軸 2 繞軸線 A 轉(zhuǎn)動 時，驅(qū)使輸出構件動顎 3做平面復雜運動，從而將礦石壓碎。為了 延長它的使用壽命，可以從兩方面研究：一是從材質(zhì)上找到高耐磨性能材料：二是合理確定齒板的結構形狀和集合尺寸。由于肘板的兩端肘頭表面為同一圓柱表面，所以當肘板兩端的肘墊表面相互平行時，肘板受力將沿肘板圓柱面的同一直徑、并與肘墊表面的垂直方向傳遞。其中圖 a結構在保證肘板的剛度和穩(wěn)定性的同時，提高其超載破壞敏感度。嚙角大小直接影響生產(chǎn)率和破碎腔高度。 動顎水平行程和偏心軸的偏心距 動顎的水平行程 ls 是破碎機最重要的結構參數(shù)。一般情況下破碎腔的高度比理論值略大，本設計取 735H mm? 。 破碎腔的形狀 破碎腔的形狀是決定生產(chǎn)率，動力消耗和齒板磨損等破碎機性能的重要因素。由于堵塞點上移故在排礦口附近不易發(fā)生堵塞現(xiàn)象。 按式（ 31），取 1 ?? ，又 400L mm? , 40b mm? ,則 130 ( 2 ) / ta nl l lQ nL s b s a??? 畢業(yè)論文 30 = 30 28 7. 5 0. 4 0. 01 43 ( 2 0. 04 0. 01 43 ) 0. 7 / t a n 15? ? ? ? ? ? ? = ht/ 破碎力 破碎力在腔內(nèi)的分布情況及其合力作用點位置、大小，是機構設計和零部件強度設計的重要依據(jù)。 由上面計算得 kW? ，根據(jù)實際情況選擇電動機型號為 Y180L6，額定功率為 1 15P kW? ，滿載轉(zhuǎn)速為 1 970 / minnr? 推力板的設計 推力板是顎 式破碎機中構造最簡單、成本最低的零件。 2 1 1( / ) ( 9 7 0 / 2 8 7 .5 ) 2 0 0 6 7 4 .8ddd n n d m m m m? ? ? ? 根據(jù)表（《機械設計》表 8— 8），圓整為 2 800dd mm? （ 4） 確定 V帶的中心距 a 和基準長度 dL 畢業(yè)論文 36 ①根據(jù)式 1 2 0 1 ( ) 2( )d d d dd d a d d? ? ? ?，初定中心距0 1500a mm? 。為了降低電動機的額定功率，且使機械的速率不致波動太大，故在偏心軸上裝上飛輪。選擇調(diào)心滾子軸承22328C。 畢業(yè)論文 42 (4) 最后停止?jié)櫥捅煤蛶?式輸送機。肘板的肘頭每隔 3— 4h 滴入一次機油。通過此設計，我重新復習了所學的專業(yè)知識：機構的連接、安裝、定位、配合；也了解了其基本的運動學知識、 動力學相關零件的較核，還有設計機構的經(jīng)濟性、可靠性、合理性、優(yōu)化設計等知識。具有結構簡 單、運動可靠、重量輕等優(yōu)點。 顎式破碎機的維護 日常維護有以下幾個方面： 1．檢查軸承的發(fā)熱情況。 (2) ．檢查破碎腔內(nèi)有無礦石 (3) ．檢查給料機帶式輸送機電氣設備信號設備是否完好 (4) ．確認能用人工盤動曲軸的帶輪后方可啟動 (5) ．對偏心軸承等潤滑部位通有冷卻水裝置時，應預先 開啟循環(huán)冷卻水閥門 (6) ．嚴格執(zhí)行操作牌制度，設備停止運轉(zhuǎn)時，將禁止開動牌掛在設備的操作箱上，牌子未拿掉任何人不得開動 以上各種準備工作做好方可開車。 mmnpAd 330m in ???? 因最小直徑處安裝大帶輪，設有一個鍵槽，則：,m in m in ( 1 7 % ) 4 6 .3 ( 1 0 .0 7 ) 4 9 .5d d m m m m? ? ? ? ? ?，取為整數(shù)min 50d mm? 。 經(jīng)查表（《機械設計》表 8— 10）得： m in2 5 .5 0 .5。 V 帶傳動設計 （ 1）確定計算功率 caP 查表 (《機械設計》表 8— 7)得工作情況系數(shù) ? ，故 1 1 .4 1 5 2 1c a AP K P k W k W? ? ? ? （ 2）確定 V 帶的帶型 根據(jù) caP 、 1n 由圖（《機械設計》圖 8— 11）選用 C型。但一般是動顎零件開始向下逐漸增大，到動顎懸掛中心以下占動顎全長的3/4 處（簡擺）、 2/3（復擺）為最大，再向下又逐漸 減到末端為零。時，此時經(jīng)試驗認為排料時間按主軸半徑計算比較符合實際情況。 畢業(yè)論文 26 在直線型破碎腔中，各連續(xù)水平面間形成的梯形斷面的體積向下依次遞減，況時間的空隙也逐漸減小，而動顎的擺動行程和牙髓里卻逐漸增大。后推力板在角度 ? =5～ 13176。 實際上，動顎行程是根據(jù)經(jīng)驗數(shù)據(jù)確定的。 實際生產(chǎn)中 ,為安全起見 ,復擺顎式破碎機的嚙角通常取理論計算值的 65%,即 : 00m a x 22~ ?? ?? 在本設計中我們選擇嚙角為 a= 020 。動顎的擺角很小，使偏心軸與軸瓦之間潤滑困難，在其底部開若干軸向油溝，中間開一環(huán)向油槽使之連通，再用油泵強制注入干黃油進行潤滑。保險裝置有三種：液壓連桿、液壓摩擦離合器和肘板。因此肘板的結構設計要考慮該機件的重要作用也要考慮其工作環(huán)境。上面的水平位移量約為下部的 115 倍，垂直位移稍小于下部，就整個顎板而言，垂直位移量約為水平位移量的 2～ 3 倍，工作時，曲柄處于區(qū)是完全工作行程；處于區(qū)，上部靠前下部靠后 ,在區(qū)是空回行程；在區(qū)是上部靠后下部靠前。當需要調(diào)整排料口尺寸時，只要調(diào)整楔鐵上的螺栓，使楔鐵上下移動，帶動調(diào)整座在滑道中前后移動即可完成。因此工程中普遍采用它來破碎各種硬度 92500 公斤 /厘米 2 以下）的石料，常作粗碎和中碎設備。 機架即機座，實際上是個上下開口的四方斗，主要用作支承偏心軸和承受破碎物料的反作用力，因此要求具有足夠強度，一般采用鑄鋼整體鑄造，規(guī)格小的可用優(yōu)質(zhì)鑄鐵代替。它表示破碎物料經(jīng)破碎后減小的程度。 （ 2）劈裂 用一個平面和一個帶尖棱的工作表面擠壓礦石時，礦石沿壓力作用線方向劈裂。 畢業(yè)論文 4 破碎物料的性能及破碎比 粒度及其表示方法 礦塊的大小稱為粒度，由于礦塊形狀一般是不規(guī)則的，需要用幾個尺寸計算出的尺寸參數(shù)來表示礦塊的大小。這些碎石可制備成混凝土。 經(jīng)調(diào)研由于顎式破碎機具有結構簡單、制造容易、維護方便、工作可靠等特點。 畢業(yè)論文 2 破碎工藝 最終破碎粒度是根據(jù)產(chǎn)品的用途 確定的。 破碎產(chǎn)品的粒級特性 破碎產(chǎn)品都是由粒度不同的各種礦石礦粒所組成，為了鑒定破碎產(chǎn)品的質(zhì)量和破碎機的破碎效果，必須確定它們的粒度組成和粒度特性曲線，確定混合物料的粒度組成，通常采用篩分分析法（簡稱篩析）。 實際上任何一種破碎機都不是以某一種形式進行破碎的，一般都是兩種和兩種以上的形式聯(lián)合進行破碎。顎式破碎機以結構簡單、性能可靠、維修方便在物料粉碎行業(yè)廣泛應用。常用的是鑄錳鋼顎板，其鑄鋼含錳量為 12～ 14%左右。當用顎式破碎機破 碎堅硬而光滑的大礫石時，礫石容易從裝料口反跳出來，故破碎天然礫石的生產(chǎn)率不及破碎采來塊石的生產(chǎn)率高。 推力板動鄂板偏心軸定鄂板 圖 13 復擺顎式破碎機結構圖 圖 14 復擺顎式破碎機機構運動簡圖 畢業(yè)論文 13 2 主要零部件的結構分析 動顎 動顎的結構 動顎是支承齒板且直接參與破碎礦石的部件，要求有足夠的強度和剛度，其結構應該堅固耐用。 現(xiàn)有的顎式破碎機上使用的齒板，一般是采用 ZGMn13。在機器運轉(zhuǎn)過程中，動顎的擺動角很小，使得肘板兩端支撐的肘墊表面的夾角很小，所以在機器運轉(zhuǎn)過程中，肘 板與其肘墊之間可以保持純滾動。圖 b、圖 c 兩種結構是利用灰鑄鐵肘板抗彎性能這一特性，選擇合適的結構尺寸是肘板呈拉伸破壞，顯然提高了肘板破壞的敏感度。嚙角小能提高生產(chǎn)率 ,但在一定的破碎比條件下 ,又增加了破碎腔高度 。在理論上，動顎的水平行程應按礦石達到破壞時所需的壓縮量來決定。 （ 2）偏心距 r對連桿長度 l 的比值 ? ：在曲柄搖桿機構中，當