【正文】 (2) 框架梁端負(fù)彎矩調(diào)幅后，梁跨中彎矩應(yīng)按平衡條件相應(yīng)增大，調(diào)幅后跨中彎矩可按下式計算： 000 1 (1 ) ( )2 lrM M M M?? ? ? ? 式中 0M —— 按簡支梁 計算 的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； M—— 彎矩調(diào)幅后梁跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； 取β = 對梁進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅計算過程見下表 表 12 何在種類 桿件 跨向 彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 調(diào)幅系數(shù) 調(diào)幅后 彎矩 標(biāo)準(zhǔn)值 M 恒載 七層 AB BC 六層 AB BC 五層 AB BC 四層 AB 85 BC 0lM 0rM 0M ? LM RM 54 三層 AB 85 BC 二層 AB BC 一層 AB BC 活載 七層 AB BC 六層 AB BC 五層 AB BC 四層 AB BC 三層 AB BC 二層 AB BC 一層 AB BC 內(nèi)力組合 橫向框架梁內(nèi)力組合（考慮地震組合） 表 13 55 桿件 跨向 截面 內(nèi)力 荷載種類 內(nèi)力組合 恒載 活載 地震 （恒 +*活） +*地震作用 向左 向右 向左 向右 頂層 AB 跨 梁左 M V 梁中 M 22 梁右 M V BC 跨 左 M V 中 M 0 0 右 M V 六層 AB 跨 左 M V 中 M 右 M V BC 跨 左 M V 中 M 0 0 右 M V 五 層 AB 跨 左 M V 56 中 M 右 M V BC 跨 左 M V 中 M 0 0 右 M V 四層 AB 跨 左 M V 中 M 右 M 85 V BC 跨 左 M V 中 M 0 0 右 M V 三層 AB 跨 左 M V 中 M 85 右 M V BC 跨 左 M V 中 M 0 0 右 M 57 V 二層 AB 跨 左 M V 中 M 右 M V BC 跨 左 M V 中 M 0 0 右 M V 底層 AB 跨 左 M V 中 M 右 M V 21 BC 跨 左 M V 中 M 0 0 右 M V 橫向框架柱內(nèi)力組合 表 14 58 桿件 跨向 截面 內(nèi)力 荷載種類 內(nèi)力組合 及相應(yīng)的 N 及相應(yīng)的 M 及相應(yīng)的 M 恒載 活載 地震作用 （恒 + 活） + 地震 向左 向右 向左 向右 頂層柱 A 柱 上柱 M N 下柱 M 13 13 N B 柱 上柱 M N 下柱 M N 六層柱 A 柱 上柱 M N 下柱 M N B 柱 上柱 M N maxM?minNmaxN minN 59 下柱 M N 五層柱 A 柱 上柱 M N 下柱 M N B 柱 上柱 M N 下柱 M N 四層柱 A 柱 上柱 M N 下柱 M N B 柱 上柱 M N 下 柱 M 60 N 三層柱 A 柱 上柱 M N 下柱 M N B 柱 上柱 M 38 N 下柱 M N 二層柱 A 柱 上柱 M N 下柱 M N B 柱 上柱 M N 下柱 M N 61 底層柱 A 柱 上柱 M N 下柱 M 347 347 N V B 柱 上柱 M N 下柱 M N V 62 框架梁、柱截面設(shè)計 經(jīng)查《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》知本設(shè)計框架的抗震等級為 二 級，所以在計算地震作用下梁、柱的配筋時需要對梁、柱內(nèi)力進(jìn)行調(diào)整。 接點(diǎn)分配順序：（ 7A 、 6B 、 5A 、 4B 、 3A 、 2B 、1A ） 。傳遞系數(shù)與桿件遠(yuǎn)端的約束形式有關(guān)。在進(jìn)行彎矩分配時，應(yīng)將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩反號后在進(jìn)行桿件彎矩分配。反彎點(diǎn)的確定采用 D 值法，h’=(y0+y1+y2+y3)h。 框架地震內(nèi)力的計算 （ 1）由于各柱的尺寸相同，線剛度也相同，故每層各柱分擔(dān)的剪力相同。 （ 1）各層重力統(tǒng)計： 7G =(++ ) 2+ = 6G = 5G = 4G =(++ ) 2+ + 4= 3G =(++ ) 2+ + 2+ 2= 32 2G =(++ ) 2+ + 4= 1G =(++ ) 2+ + 2+ 2= 圖 7 結(jié)構(gòu)水平地震作用計算簡圖 （ 2） 自振周期的計算 框架頂點(diǎn)假想水平位移 ? 計算表 表 7 33 層次 iG（ KN） ??ni iG1（ KN） ?iD (KN/mm) ??? DGi? 總位移 ? （ m） 7 185184 6 185184 5 185184 4 185184 3 82342 2 82342 1 67970 自振周期： 1? = 7 8 T ?????? ? 取 T? = （框架結(jié)構(gòu)取 ~） 多遇水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值和位移的計算 （ 1） 計算總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值（底部剪力法） 取 ?? sTg ? 1? =5 gT 所以地震影響系數(shù) 0 . 9 0 . 91 m i n 0 .2 5( ) ( ) 0 .1 6 0 .0 6 10 .7 3gTT??? ? ? ? ? eqG =?iG = （ +++ 3+） =KNGGF eqEK ????? ??? （ 2）求作用在各質(zhì)點(diǎn)上的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 因 sTsT g ??? 所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。本工程建筑結(jié)構(gòu)高度 ，且質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，故可采用底部剪力法計算多遇水平地震作用的標(biāo)準(zhǔn)值。頂點(diǎn)側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和。 集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 表 表 2 離地面高度Z/m z? z? s? 0? (KN/m2 ) ih(m) jh (m) kW (KN) 28 圖 6 等效節(jié)點(diǎn)集中荷載 29 風(fēng)荷載作用下的位移驗(yàn)算 （ 1） 側(cè)向剛度 橫向 4~7 層 D 值的計算 表 3 構(gòu)件名稱 iii cb2??? ???? iic 2? )//(12 mKNhD icc?? E、 F軸柱 . 44 ??? ?? mKN mKN 26496 J、 H軸柱 .)(2 4 44 ??? ???? mKN mKN 66096 ??D 26496KN/m? 2+66096 KN/m? 2=185184KN/m 橫向 2~3 層 D 值的計算 表 4 構(gòu)件名稱 iii cb2??? ???? iic 2? )//(12 mKNhD icc?? E、 F軸柱 . 44 ??? ?? mKN mKN 12676 J、 H軸柱 .)(2 4 44 ??? ???? mKN mKN 28495 ??D 12676KN/m? 2+28495KN/m? 2=82342KN/m 橫向底層 D 值的計算 表 5 30 構(gòu)件名稱 iii c b??? ?????iic2? )//(12 mKNhD icc?? A、 D軸柱 . 44 ??? mKN mKN 13523 B、 C軸柱 . 4 44 ?? ??? mKN mKN 20462 ??D 2?（ 13523KN/m+20462KN/m） =67970KN/m (2)風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算 水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計算： ???ijjj DVu 式中 jV —— 第 j 層的總剪力； ?ijD —— 第 j 層所有柱的抗側(cè)剛度之和； ju? —— 第 j 層的層間側(cè)移。作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點(diǎn)處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 2/)(0 BhhW jizszk ?? ???? 因結(jié)構(gòu)高度 H=＜ 30m， H/B=≈ 1＜ 故 z? = 有建筑物的體型 查的 s? = z? — 因建設(shè)地點(diǎn)位于鄭州市郊區(qū)，所以地面粗糙度為 C 類。梯形荷載等效為均布荷載時 q=