【正文】 實(shí)配鋼筋4Φ 16（ As=806 mm2) 再將跨中 4Φ 16 全部伸入支座，作為支座支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋 （ A/s=806 mm2),據(jù)此計(jì)算支座上部鋼筋數(shù)量。梁受壓區(qū)翼緣寬度 bf=1/3*7200=1900mm,翼緣厚度 hf=100mm， h0=565mm. α 1fcb/fh/f(h0h/f/2)=**1900*100*(565100/2) =*mM 故屬于第一類 T形截面。 首先挑出 AB 跨梁跨中截面及支座截面的最不利內(nèi)力，即： 跨中截面： M= KN*m 支座截面 MA=*m MBl=*m V= 其中跨中截面彎矩取支座正彎矩 *m，跨中正彎矩 *m（非地震組合）和 1/2 簡支梁彎矩三者之中較大值，即取 *m 第 3層混凝土強(qiáng)度等級為 C30，梁內(nèi)縱筋選用 HRB325 級鋼筋（ fy=f/y =300KN/mm2). 167。 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 48 第 8 章 框架柱與框架梁截面設(shè)計(jì) 167。 + 177。 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 47 表 76 BC 軸線柱內(nèi)力組合表 有震組合 非地震組合 層次 截面 ()（ SGk+SQk)177。 + 177。 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 46 表 75 AD 軸線柱內(nèi)力組 合表 有震組合 非地震組合 層次 截面 ()（ SGk+)177。 從表 75 可見，對 A 軸柱來說，柱截面的不利內(nèi)力 Mmax,N,M,Nmin,M 僅取自（ +）和（ +）兩種組合，故組合 BCD 軸柱時， 僅考慮上述兩種組合。另知，節(jié)點(diǎn)左，右梁端截面順時針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和為*m。 以第 3 層 B 軸柱為例，說明如何對柱端彎 矩設(shè)計(jì)值和剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)整。 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 45 167。由此計(jì)算所得 的柱支座邊緣處的彎矩和剪力見表 74，由于前面在計(jì)算活活荷載內(nèi)力時，屋面及樓面均取活荷載（ 2KN/m2） ,而計(jì)算重力荷載代表值產(chǎn)生的內(nèi)力 Mge 及 Nge 時， 屋面應(yīng)取雪荷載（ KN/m2） ,樓面仍取活荷載（ 2 KN/m2） ，因此，計(jì)算各層 柱的 Nge 時，第 4層柱取 Ngk+（ Nqk/8） ，其他層 取 Ngk+（ Nqk7/8Nqk10） 其中 Nqk10表示第 4 層活荷載產(chǎn)生的柱軸力。 柱支座邊緣截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值。 γ REM η Vb(Mlb+Mrb)/ln+VGb γREV → ← → ← ln VGb V 6 支座 D Cl Cr 跨中 BC CD 5 支座 D Cl Cr 跨中 BC CD 3 支座 D Cl Cr 跨中 BC CD 1 支座 D Cl Cr 跨中 BC CD 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 42 167。 + 177。 為防止梁在彎曲屈服前發(fā)生剪切破壞，即保證“強(qiáng)剪弱彎”截面設(shè)計(jì)須對有地震作用的組合剪力設(shè)計(jì)值按 下式子 進(jìn)行調(diào)整 。梁跨中 最大彎矩為： M=*****(* )** =*m 同樣，可求出右風(fēng)作用時的粱端彎矩，剪力及跨中彎矩。 在作風(fēng)（→ ） 作用時， D 端彎矩組合值， Cl,Cr 的計(jì)算過程如下所示： MD=**（ +） =*m MlC=[**+*(*+)] =*m VD=*+*()= VlC=*+*(+)= 梁跨中最大彎矩值可根據(jù)粱端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值有平衡條件確定。不單獨(dú)列表計(jì)算調(diào)幅。 框架梁內(nèi)力組合值見表 72（非地震組合）和表 73（地震組合） 由于本工程為高層建筑，故當(dāng)荷載內(nèi)力與活荷載及風(fēng)載內(nèi)力組合時，荷載組合值系數(shù)取 。 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 38 167。 177。 Cr 177。 177。 177。 1 D 177。 177。 177。 Cl 177。 177。 14 177。 Cr 177。 177。 177。 5 D 177。 177。 177。 Cl 177。 177。 Vwk 177。因此，計(jì)算第 6層 框架粱端彎矩和剪力時，可近似將 Mqk 乘以系數(shù) 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 37 表 71 6 軸線 框架梁支座邊緣截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值 層次 截面 恒載內(nèi)力 屋面荷載為 2 屋面荷載雪荷載 活載內(nèi)力 重力荷載代表值內(nèi)力 MGE 活載內(nèi)力 重力荷載代表值內(nèi)力 MGE 風(fēng)載內(nèi)力 地震內(nèi)力 MGk VGk MQk VQk MQk VQk 177。 由表 71列出了重力荷載代表值 產(chǎn)生的彎矩 MGK=MGK+。 表 71 是 1， 3， 5， 6 層框架梁在豎向荷載（恒載，活載）和水平荷載（ 風(fēng)荷載，水平地震）作用下梁支座邊緣截面的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值。 167。 167。 表 67 恒荷載作用下 6軸線框架粱端剪力，柱端剪力及軸力 層次 梁端剪力 柱端剪力 A柱軸剪力 B柱軸剪力 A端 B 端左 B端右 A柱 B柱 上端 下端 上端 下端 6 5 4 3 2 1 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 30 表 68 活 荷載作用下 6軸線框架粱端剪力，柱端剪力及軸力 層次 梁端剪力 柱端剪力 柱軸力 A 端 B端左 B端右 A柱 B 柱 A柱 B 柱 6 21 0 5 0 4 0 3 0 2 0 202 1 0 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 31 表 65 橫荷載作用下彎矩 二次分配表格 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 下柱 上柱 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 32 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 33 表 66 活 荷載作用下彎矩 二次分配表格 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 下柱 上柱 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 34