多層旅館設(shè)計(jì)建筑與土木工程等專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(參考版)
2025-01-21 15:14本頁(yè)面
【正文】 。這些值已經(jīng)考慮過(guò)內(nèi)力調(diào)整，但不考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。計(jì)算柱的軸壓比時(shí)，N取考慮地震作用效應(yīng)組合的軸力設(shè)計(jì)值。8. 2 框架柱的配筋167。m) A/s=α1fbhξ/f804 .00 ρ%%%%%%%%%%實(shí)配鋼筋2Φ20+2Φ224Φ164Φ204Φ203Φ184Φ204Φ204Φ162Φ20+2Φ22圖81框架梁縱向鋼筋計(jì)算表層號(hào)計(jì)算公式截面梁AB梁BC梁CDA右跨中B左B右跨中C左C右跨中D左6層M/(kNm) A/s=α1fbhξ/f ρ%%%%%%%%%%實(shí)配鋼筋2Φ20+2Φ224Φ164Φ204Φ203Φ184Φ204Φ204Φ162Φ20+2Φ22 圖81框架梁縱向鋼筋計(jì)算表層號(hào)計(jì)算公式截面梁AB梁BC梁CDA右跨中B左B右跨中C左C右跨中D左3層M/(kN 由上述計(jì)算結(jié)果得知，梁箍筋數(shù)量是由構(gòu)造要求控制的。 箍筋采用HPB235級(jí)鋼筋(fyv=210N/mm2) Asv/s= =**300*565/*210*565 = 粱端箍筋加密區(qū)箍筋直徑和間距應(yīng)滿足規(guī)范要求，故選雙肢箍Φ8100，則有Asv/s=101/100=,滿足要求。實(shí)配鋼筋4Φ 20167。 支座A ：MA=*m，A/s=806 mm2 αs=Mf/y A/s (h0α/s) /α1fcb/f h02=*106300*806*(56535)/ **300*5652 = ξ=1(12*)1/2=0 .037 As=M/fy(h0 A/s)=*106/300*(56535)=1296mm2因A/s/ As=806/1296=(300*565) =%%故滿足要求。αs=M/α1fcb/f h02=*106/**1900*5652=ξ=1(12*)1/2=As=α1fcb/f h0ξ/fy=**1900*565* =因As/bh0=(300*565)=%%,滿足要求。8. 梁正截面承載力計(jì)算 先計(jì)算跨中截面，因梁板現(xiàn)澆，故跨中按T型截面計(jì)算。8. 1. 框架梁的配筋 下面以6軸線第3層AB跨梁為例，說(shuō)明計(jì)算方法，其余計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表81（縱筋）和表82（箍筋）。∣M∣max N Nmax M Nmin M→←→←→←6上端M ─ N ─ 下端M ─ N ─ V ─ 5上端M N 下端M N V 3上端M N 下端M N V 1上端M N 下端M N V 注：1）；N和V的量綱為KN；2）表中上、下表示本層柱的上、下端截面；3）柱端彎矩以繞柱端截面反時(shí)針旋轉(zhuǎn)為正，柱端剪力以順時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎?∑Mc =∑Mb+ +177。∣M∣max N Nmax M Nmin M→←→←→←6上端M ─ N ─ 下端M ─ N ─ V ─ 5上端M N 下端M N V 3上端M N 下端M N V 1上端M N 下端M N V 注：1）；N和V的量綱為KN；2）表中上、下表示本層柱的上、下端截面； 3）柱端彎矩以繞柱端截面反時(shí)針旋轉(zhuǎn)為正，柱端剪力以順時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎?。γRE(∑Mc=∑Mb+ +177。本設(shè)計(jì)僅組合了ABCD軸柱，其余從略。因節(jié)點(diǎn)左右梁端彎矩之和與上下柱端彎矩之和基本相等，即第3層柱上下端截面調(diào)整后的彎矩設(shè)計(jì)值Mcb為： Mcu=（*）=*m *m，*m，則節(jié)點(diǎn)上下柱端截面逆時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和為*m，*m，*m，再按節(jié)點(diǎn)上下端柱的組合彎矩比例分配給柱端，即第3層柱下端截面調(diào)整后的彎矩設(shè)計(jì)值Mcb為：Mcu=*（+）*(*)=*m調(diào)整后的柱端剪力設(shè)計(jì)值為：V=**（+*）=另外，且不需要進(jìn)行柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整。在地震組合中，*m，第2層柱下端彎矩為*m，KN*m。表74 6軸線框架柱支座邊緣截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值167。由此計(jì)算所得的柱支座邊緣處的彎矩和剪力見(jiàn)表74，由于前面在計(jì)算活活荷載內(nèi)力時(shí)，屋面及樓面均取活荷載（2KN/m2）,而計(jì)算重力荷載代表值產(chǎn)生的內(nèi)力Mge及Nge時(shí)，屋面應(yīng)取雪荷載（ KN/m2）,樓面仍取活荷載（2 KN/m2），因此，計(jì)算各層柱的Nge時(shí)，第4層柱取Ngk+（Nqk/8），其他層取Ngk+（Nqk7/8Nqk10）其中Nqk10表示第4層活荷載產(chǎn)生的柱軸力。軸力及剪力設(shè)計(jì)值167。MVM（→）M（←）VM（→）M（←）V6支座D Cl Cr 跨中BC CD 5支座D Cl Cr 跨中BC CD 3支座D Cl Cr 跨中BC CD 1支座D Cl Cr 跨中BC CD 表73 框架梁彎矩，剪力組合表(地震組合）層次截面M/V/KN（)（SGk+)177。 式中：為梁的凈跨；：為梁的重力荷載代表值，按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值；：分別為梁左右凈截面，逆時(shí)針或順時(shí)針?lè)较虻膹澗卦O(shè)計(jì)值；：為梁端剪力增大系數(shù)，表72 框架梁彎矩，剪力組合表(非地震組合）層次截面++177。在表72中，梁端剪力及跨中彎矩取考慮左，右風(fēng)兩者較大值。荷載設(shè)計(jì)值q0=*=q1=*27+*12=由于粱端彎矩系支座邊緣處的彎矩值，故計(jì)算時(shí)應(yīng)取凈跨 Ln==假定梁跨中最大彎矩距A端為X，則最大彎矩處的剪力應(yīng)滿足 V（x）=（*x）*x/2=0 解得x=,與初始假定相符，所以x有效。下面以第三層框架CD跨梁為例，+（Sqk+Swk）組合中，各內(nèi)力的組合方法。另外。 167。177。Cr177。177。177。1D177。177。177。Cl177。177。14177。Cr177。177。177。5D177。177。177。Cl177。177。Vwk177。因此，計(jì)算第6層框架粱端彎矩和剪力時(shí)， 表71 6軸線框架梁支座邊緣截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值層次截面恒載內(nèi)力屋面荷載雪荷載活載內(nèi)力重力荷載代表值內(nèi)力MGE活載內(nèi)力重力荷載代表值內(nèi)力MGE風(fēng)載內(nèi)力地震內(nèi)力MGkVGkMQkVQkMQkVQk177。 由表71列出了重力荷載代表值產(chǎn)生的彎矩MGK=MGK+。 表71是1，3，5，6層框架梁在豎向荷載（恒載，活載）和水平荷載（風(fēng)荷載，水平地震）作用下梁支座邊緣截面的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值。 本工程對(duì)各層構(gòu)件的內(nèi)力進(jìn)行組合，具體計(jì)算過(guò)程以中國(guó)社會(huì)科學(xué)院編制的PKPM2005電算程序?yàn)闇?zhǔn)。 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)應(yīng)根據(jù)烈度，結(jié)構(gòu)類型和房屋高度按規(guī)范確定，因此，由規(guī)范可知本工程的框架為3級(jí)抗震等級(jí)。 豎向荷載作用下內(nèi)力可采用彎矩二次分配法計(jì)算，具體計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表65和表66 恒荷載及活荷載作用下6軸線框架的彎矩圖見(jiàn)圖66（a）66（b） 梁端剪力，均是以上人屋面活荷載（）考慮的。對(duì)于第6層：q1=q2=*=*=P1=[(1/2**)*2+(+)/2*]*+*+*+ ** =+++ =P2=[(1/2**)*2+(+)/2*+(+)/2**2]* +*+* =M1=(*)=*mM4=*= KN*m對(duì)于第2~5層：q1=q2=*=*=P1=[(1/2**)*2+(+)/2*]*+*+*+ +*(***2)+***2 =P2=[(1/2**)*2+(+
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