【正文】 第十一章 PKPM計算 PKPM部分文本文件 總信息 .............................................. 結構材料信息: 鋼砼結構 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 鋼材容重 (kN/m3): Gs = 水平力的夾角 (Rad): ARF = 地下室層數(shù): MBASE= 0 豎向荷載計算信息: 按模擬施工加荷計算方式 風荷載計算信息: 計算X,Y兩個方向的風荷載 地震力計算信息: 計算X,Y兩個方向的地震力 特殊荷載計算信息: 不計算 結構類別: 。對于截面： 抗剪切力=符合要求。(2)角柱的沖切驗算沖切力必須不大于抗沖切力，即滿足 式中 抗沖切力= =1450符合要求。對于斷面： 鋼筋面積 采用14根直徑為12mm鋼筋，平行于軸布置。 抗彎計算與配筋設計在承臺結構的計算中，取相應與荷載效應基本組合的設計值，可按下式計算： 所以 對于承臺進一步設計為：，下設厚度為100mm、強度等級為C10的混凝土墊層，保護層為50mm，則=，混凝土強度等級為C20，混凝土的抗拉強度等級為，鋼筋選用HRB335級。圖102 群樁基礎中單樁承載力驗算按照設計的承臺尺寸，計算單樁的平均豎向力計算符合要求。選配 第十章 基礎設計 基礎設計由柱傳至基頂?shù)暮奢d：由柱的內力組合可知： = =準永久組合時，N= kN圖101表101 地基土物理力學性質指標表編號土名厚度人工填土1631%615淤泥質土652%15粉質沙土2202125卵石層1020295000100 初步選擇持力層，確定樁型和尺寸根據(jù)荷載和地址條件，以第四層卵石層為樁端持力層。 荷載計算PTB1平臺板傳來的荷載：，PTL2梁自重：，P=。需計算配箍筋，選配雙肢則，根據(jù)構造配雙肢。圖 96 平臺梁PTL1計算簡圖梁的計算垮度截面尺寸選： 荷載計算作用在PTL1梁上的荷載主要是由平臺板、梯段板傳來的反力及梁自重，現(xiàn)匯總如下：PTB1平臺板傳來的荷載：1/2= TBTB3梯段板傳來的荷載：1/2=PTL1梁的自重（含粉刷）：+=_______________________________________________________________________ p= 內力及承載力計算正截面受彎承載力計算得： 選配 滿足要求。固端彎矩：圖95 PTB1平臺板最大負彎矩則PTB1 計算得： 取 滿足要求。取PTB1板厚t=80， 荷載及內力計算 按第一受力狀態(tài)計算荷載設計值：p=按單跨簡支考慮，驗算平臺板的正彎矩計算得： 取 滿足要求。 PTB1平臺板設計 計算簡圖及截面尺寸由于梯段板TB1～TB3與PTB1平臺板間尺寸相差較大，對板PTB1除應驗算正彎矩作用下的承載力外，尚應驗算負彎矩作用的影響。斜截面承載力計算按下式計算得由此可證明，梯段板抗剪承載力較大，設計樓梯時不需對梯段板斜截面進行驗算。圖 91 LT1平面布置 梯段板設計 TB1板的計算 計算簡圖及截面尺寸板厚t=(1/25～1/30)=132～110，t=120，踏步板的傾角：。表 74 柱正截面配筋計算柱號層次內力組控制內力偏壓對稱配筋計算實配A柱五1大1158042大3大四1大1708042大3大602三1大80421046大3大613二1大8042大3大599一1475大 103021152大3大B柱五1大5998042大3大599四1大698 10302大3大980三1大 10302大3大二 1大 11372大柱號層次內力組控制內力偏壓對稱配筋計算實配B柱3大1060一1530大1047 12692小03大1265表 75 柱斜截面配筋計算柱號層次控制內力斜截面抗剪承載力實配四肢A五1480四0三0二一B五0四三二一加密區(qū)長度按規(guī)范 max(450,l/6,500)=max(450,650,500), ，但對底層柱根，故柱根取 .湖南工程學院畢業(yè)設計第八章 板的結構設計 荷載計算頂層：恒載設準值： 活載設計值： 合 計： 標準層：恒載設準值： 活載設計值： 合 計： 內力計算在作用下，各內支座均可視作固定，各邊支座可視作簡支；在作用下，各區(qū)格板四邊可視作簡支，跨內最大彎矩則在中點處，計算時，近似取二者之和作為跨內最大正彎矩。 與相對的軸力N=1003，故取N=723柱端加密區(qū)箍筋選用四肢則最小體積配筋率 滿足要求。 斜截面承載力計算以頂層B柱為例進行計算。因 故應考慮偏心矩增大系數(shù)。柱的計算長度 因 故應考慮偏心矩增大系數(shù)。由曲線知大偏壓的最不利組合為（ ），故該柱的最不利內力為第一組或第二組。采用對稱配筋，縱筋采用HRB335級鋼筋，混凝土保護層厚度取30，則＝40。表 71 梁正截面配筋計算層次截面M///實配鋼筋//%第五層支座A402428218 （509）402350218 （509）AB跨中373216 （402）支座226264214 （308）BC跨中127212 （226）第四層支座A509939225 （982）509859225 （982）AB跨中513218 （509）支座226496218 （509）BC跨中123212 （226）第三層支座A5091308325 （1473）509800325 （1473）AB跨中513218 （509）支座226718222 （760）BC跨中123212 （226）第二層支座A6281703425 （1964）628991425 （1964）AB跨中546220 （628）支座308969225 （982）BC跨中123214 （308）第一層支座A6031685225+222 （1742）6031196225+222 （1742）AB跨中523616 （603）支座4021294225+122 （1362）BC跨中129216 （402）表72 梁斜截面配筋計算層次梁號/梁端加密區(qū)非加密區(qū)實配鋼筋長度/實配鋼筋五層AB雙肢雙肢BC雙肢雙肢四層AB雙肢雙肢BC雙肢雙肢三層AB雙肢雙肢BC雙肢雙肢二層AB雙肢雙肢BC雙肢雙肢一層AB雙肢雙肢BC雙肢雙肢 框架柱的截面設計 剪跨比和軸壓比驗算表73 柱剪跨比軸壓比驗算柱號層次//A柱550041043211152B柱5500410432104111415由表可知各柱的剪跨比（）和軸壓比（）均滿足規(guī)范要求。加密區(qū)長度取max(,500)=，非加密區(qū)取兩肢，中跨若梁端加密區(qū)取兩肢則，=，加密區(qū)長度取max (,500 ) = ，非加密區(qū)取兩肢。 斜截面受剪承載力計算以頂層梁為例，最不利剪力為： 邊跨截面尺寸驗算： 則，　滿足。支座：=實配 218 　　 滿足要求。將下部跨間的216伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（），再計算相應的受拉鋼筋。設，則，當梁下部受拉時，按T形截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計。表61 梁的最不利內力截面位置Mmax及相應的VMmin及相應的V/V/max及相應的MMVMVMVA5432