【正文】 總之，感謝所有關(guān)心幫助過我的老師，同學(xué)，親人和朋友們！ 。 最后，感謝黑龍江工程學(xué)院給了我這次學(xué)習(xí)的機(jī)會(huì)。 謝謝您，鮑老師。通過到工廠里去看實(shí)物，通過指導(dǎo)老師鮑老師的講解，加上自己看書，終于把設(shè)計(jì)的思路搞清楚了。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 34 參考文獻(xiàn) [1] 劉惟信 .汽車設(shè)計(jì) [M].北京 :清華大學(xué)出版社 ,2021. [2] 陳家瑞 . 汽車構(gòu)造 [M]. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社， 2021. [3] 汽車工程手冊編輯委員會(huì) .汽車工程手冊 [M]：設(shè)計(jì)篇 .北京：人民交通出版社，2021. [4] 成大先 .機(jī)械設(shè)計(jì)手冊 [M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社， . [5] 余志生 . 汽車?yán)碚?[M]. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社 , 1990. [6] 楊朝會(huì)，王豐元，馬浩 .基于有限元方法的載貨汽車驅(qū)動(dòng)橋殼分析 [J].農(nóng)業(yè)裝備與車輛工程 .2021，（ 10）： 1921 [7] 胡迪青，易建軍，胡于進(jìn)，李成剛 .基于模塊化的越野汽車驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)及性能綜合評(píng)價(jià) [J].機(jī)械設(shè)計(jì)與制造工程， 2021，（ 3）： 811. [8] 唐善政 .汽車驅(qū)動(dòng)橋噪聲的試驗(yàn)研究與控制 [J].汽車科技， 2021，（ 3）： 1424 [9] 石琴，陳朝陽，錢鋒，溫千紅 ．汽車驅(qū)動(dòng)橋殼模態(tài)分析 [J].上海汽車， 1999，(4):13， 8. [10] 林軍，周曉軍，陳子辰，陳慶春 .汽車驅(qū)動(dòng)橋總成在線自動(dòng)檢測系統(tǒng) [J].機(jī)械與電子， 2021，（ 4）： 2021. 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() 半軸花鍵的擠壓應(yīng)力為 2/)(]4/)[( 103ABABpc dDdDLzT ?????? ?? ?? () 式中 ： T—— 半軸承受的最大轉(zhuǎn)矩， T=12215Nm； 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 29 DB—— 半軸花鍵 (軸 )外徑， DB=54mm； dA—— 相配的花鍵孔內(nèi)徑， dA=50mm； z—— 花鍵齒數(shù)； Lp—— 花鍵工作長度， Lp=70mm； B—— 花鍵齒寬， B=9mm； ? —— 載荷分布的不均勻系數(shù)，取 。 已知： Temax＝ 430Nm； ig1＝ ； i0＝ ； ξ = 計(jì)算結(jié)果： T= 430 = 在設(shè)計(jì)時(shí)，全浮式半軸桿部直徑的初步選取可按下式進(jìn)行： 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 28 3 33 10 ( 2 . 0 5 ~ 2 . 1 8 )0 . 1 9 6 [ ]TdT??? ? ?? () 式中 ： d—— 半軸桿部直徑， mm； T—— 半軸的計(jì)算轉(zhuǎn)矩， Nrn； [? ]—— 半軸扭轉(zhuǎn)許用應(yīng)力， MPa。 由于車輪承受的縱向力、側(cè)向力值的大小受車輪與地面最大附著力的限制，即 : 222 2 2Z = X +Y? 故縱向力 X2最大時(shí)不會(huì)有側(cè)向力作用，而側(cè)向力 Y2最大時(shí)也不會(huì)有縱向力作用。 半軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 半軸的主要尺寸是它的直徑，設(shè)計(jì)與計(jì)算時(shí)首先應(yīng)合理地確定其計(jì)算載荷。具有全浮式半軸的驅(qū)動(dòng)橋的外端結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，需采用形狀復(fù)雜且質(zhì) 量及尺寸都較大的輪轂，制造成本較黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 27 高，故轎車及其他小型汽車不采用這種結(jié)構(gòu)。 由于車輪所承受的垂向力、縱向力和側(cè)向力以及由它們引起的彎矩都經(jīng)過輪轂、輪轂軸承傳給橋殼，故全浮式半軸在理論上只承受轉(zhuǎn)矩而不承受彎矩。 全浮式半軸的外端與輪轂相聯(lián)，而輪 轂又由一對(duì)軸承支承于橋殼的半軸套管上。側(cè)向力引起的彎矩使軸承有歪斜的趨勢，這將急劇降低軸承的壽命。 3/4 浮式半軸的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是半軸外端僅有一個(gè)軸承并裝在驅(qū)動(dòng)橋殼半軸套管的端部，直接支承著車輪輪轂，而半軸則以其端部與輪轂相固定。由此可見，半浮式半軸承受的載荷復(fù)雜，但它具有結(jié)構(gòu)簡單、質(zhì)量小、尺寸緊湊、造價(jià)低廉等優(yōu)點(diǎn)。 半浮式半軸以靠近外端的軸頸直接支承在置于橋殼外端內(nèi)孔中的軸承上，而端部則以具有錐面的軸頸及鍵與車輪輪轂相固定，或以突緣直接與車輪輪盤及制動(dòng)鼓相聯(lián)接 )。在裝有輪邊減速器的驅(qū)動(dòng)橋上，半軸將半軸齒輪與輪邊減速器的主動(dòng)齒輪連接起來。在斷開式驅(qū)動(dòng)橋和轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋中，驅(qū)動(dòng)車輪的傳動(dòng)裝置包括半軸和萬向節(jié)傳動(dòng)裝置且多采用等速萬向節(jié)。 本章小結(jié) 本章是對(duì)差速器的設(shè)計(jì)，首先選定差速器形式，然后確定行星齒輪和半軸齒輪的主要參數(shù)并對(duì)其強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算。因此，對(duì)于差速器齒輪主要黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 25 應(yīng)進(jìn)行彎曲強(qiáng)度計(jì)算。由于差速器齒輪輪齒要求的精度較低，所以精鍛差速器齒輪工藝已被廣泛應(yīng)用。 41′ 錐距 R 47 47 分度圓齒厚 s 9 9 齒寬 b 20 27 7） 行星齒輪軸用直徑 d 行星齒輪軸用直徑 d（ mm）為 d= ? ? 30cdT ζ nr () 式中： T0— 差速器殼傳遞的轉(zhuǎn)矩， Nm； n— 行星齒輪數(shù)； rd— 行星齒輪支承面中點(diǎn)到錐頂?shù)木嚯x， mm； [σ c]— 支承面許用擠壓應(yīng)力，取 98 MPa； 將各參數(shù)代入式（ 45）中，有： d=，取 16mm。 31′ 根錐角 δ f 60176。 頂錐角 δ a 67176。 19′ 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 24 分度圓錐角 δ 63176。 31′ 齒根角 θ f 2176。 表 41半軸齒輪與行星齒輪參數(shù) 參 數(shù) 符 號(hào) 半軸齒輪 行星齒輪 分度圓直徑 d 141 96 齒頂高 ha 齒根高 hf 齒頂圓直徑 da 144 103 齒根圓直徑 df 133 84 齒頂角 θ a 4176。 6） 壓力角α 汽車差速 齒輪大都采用壓力角α =22176。γ 2=63176。 查閱資料，經(jīng)方案 論證，初定半軸齒輪與行星齒輪的齒數(shù)比 21zz =2，半軸齒輪齒數(shù) z2=24，行星齒輪的齒數(shù) z1=12。半軸齒輪齒數(shù) z2在 14～ 25 選用。 2) 行星齒輪球面半徑 Rb 行星齒輪球面半徑 Rb 反映了差速器錐齒輪節(jié)錐矩的大小和承載能力。例如加進(jìn)摩擦元件以增大其內(nèi)摩擦，提高其鎖緊系數(shù)；或加裝可操縱的、能強(qiáng)制鎖住差速器的裝置 —— 差速鎖等。 普通的對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器由差速器左、右殼， 2個(gè)半