【正文】 永久作用 mmmmBlMf GG 15 2620 ??? ????? 可變作用（汽車） )483845( 30201 BlPBlqf kkQ ?? ?? mmmm 1750010230)(1533154? ???????。 全截面換算截面對重心軸的慣性矩可近似用毛截面的慣性矩代替，由前文計算可知 2100 mmII ??? 全截面換算截面面積 20 9 0 )11 5 (4 5 4 4)1( cmAnAA s ???????? 式中 n —— 鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比， 45 ????? csEEn 計算全截面換算截面受壓區(qū)高度 0x 022200 )1()(2121 hAnhhbhbxA sfff ????? cmcmx])()16110(16211619021[ 2220???????????? 計算全截面換算截面重心軸以上部分面積對重心軸的面積矩 0S )2()(21 0200 fff hxhbbbxS ???? 332)(16)16190(cmcm????????? mmNmmNSfM tkcr ????????? 880 105 4 3 3 8 2 設開裂截面換算截面中性軸距梁頂面的距離為 x（㎝），由中性軸以上和以下?lián)Q算截面面積矩相等的原則，可按下式求解 x： 0)())((2121 022 ?????? xhnAhxbbxb sfff （假設中性軸位于腹板內） 代入相關參數(shù)值得 0)()16)(16190(2119021 22 ????????? xxx 整理得 1 9 0 22 ??? xx 解得 mmmmcmx 1 6 9 ??? 故假設正確。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的撓度驗算 鋼筋混凝土受彎構件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可按給定的剛度用結構力學的方法計算。39。 若用 6φ 8，則 239。 d —— 縱向受拉鋼筋直徑，當用不同直徑的鋼筋時，改用換算直徑 ed ，本設計中mmde 30? ； ? —— 縱向受拉鋼筋配筋率，對鋼筋混凝土構件，當 ?? ；時，取 ?? ；當 ?? 時，取 ?? ； sE —— 鋼筋彈性模量，對 HRB335 鋼筋， as MPE ?? fb —— 構件受拉翼緣寬度； 32 fh —— 構件受拉翼緣厚度； ss? —— 受拉鋼筋在使用荷載作用下的應力，按下式計算，即 hAMssss ?? SM —— 按作用短期效應組合計算的彎矩值 sA —— 受拉區(qū)縱向受拉鋼筋截面面積。 持久狀況斜截面抗彎極限承載力驗算 鋼筋混凝土受彎構件斜截面抗彎承載力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋 錨固不好或彎起鋼筋位置不當而造成，故當受彎構件的縱向鋼筋和箍筋滿足構造要求時，可不進行斜截面抗彎承載力計算。 （ 2） 斜截面抗剪承載力的復核 此處正截面上的剪力 XV 及相應的彎矩 XM 計算如下： ? ? KNL xVVVV LLX 71452)(????????? mKNLxMM lX ?????????? ???????????? ?? 22222/ 此處正截面有效高度 0h =995mm（主筋為 4 30），則實際廣義剪跨比 m及斜截面投 影 C分別為： ????? hVMm x x mmhC 9 2 9 0 ????? 斜截面內縱向受 拉主筋有 2 30，相應的主筋配筋率 P 為 1414100100 0 ??????? bhAP s 箍筋配筋率 %160100 %100157 ????? bSA vsvsv? % ?? ? 31 與斜截面相交的彎起鋼筋有 2N 2N2， 按公式算出此斜截面抗剪承載力 ? ?KNVKNAfffpbhVxossbsdsvsvkcuou45s i 195%s i )(333,3321??????????????????????????????? ? ????? 故 斜截面抗剪承載能力符合要求。 因此，本設計進行斜截面抗剪強度驗算的截面包括（見圖 224） 圖 224 斜截面抗剪力驗算截面圖式（單位尺寸： cm） 1） 復核距支座中心 h/2 處斜截面抗剪承載力 （ 1） 選定斜截面的頂端位置 距支座中心 2h 處截面的橫坐標為 1x =8750550=8200mm，正截面的有效高 度 0h = 1055mm。 箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。 受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面。因此， 在支座中心向跨中方向長度不小于 1 倍梁高（ 110cm）范圍內，箍筋間距取為 100mm，而后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取mmSv 200? 。 圖 223 梁的彎矩包絡圖抵抗彎矩圖 29 箍筋設計 箍筋間距的計算式為 2020,62321)( )( d svsvkcuv Vr bhfAfPaaS ????? 式中 1a —— 異號彎矩影響系數(shù)，取 1a =； 3a —— 受壓翼緣的影響系數(shù)，取 3a =； P —— 斜截面內縱向受拉鋼筋的配筋百分率， P=100? ，0bhAs?? ，當 P 時取 P=； svA —— 同一截面上箍筋的 總截面面積（ mm2 ）； svf —— 箍筋的抗拉強度設計值，選用 R235 箍筋，則 MPafsv 195? ； b —— 用于抗剪配筋設計的最大剪力截面的梁腹寬度（ mm）； 0h —— 用于抗剪配筋設計的最大剪力截面的有效高度（ mm）； ? —— 用于抗剪配筋設計的最大剪力設計值分配于混凝土和箍筋共同承擔的分配系數(shù)，取 ? =； dV —— 用于抗剪配筋設計的最大剪力設計值（ KN） . 采用直徑為 10mm 的雙肢箍： cmAsv ? 距 支座中心 20h 處的主筋為 2 30，所以 cmAs ? 有效高度 cmdh 0 ???? % % ?? ??? bhA s? ， P=100ρ = 最大剪力設計值 KNVd ? 則： mmmmS v)(150516019515740)(22622?????????????? ? 確定箍筋間距 vS 的設計值尚應考慮 《公路橋 涵設計 規(guī) 范 》 的構造要求。 其不需要點 j 的橫坐標 x=3181mm，而 2N4鋼筋與梁中軸線交點 /4 的橫坐標 /4x = 87503255=5495mm3181mm，滿足要求。 其不需要點 k 的橫坐標 x=4779mm，而 2N3 鋼筋與梁中軸線交點 /3 的橫坐標 /3x = 87502360=6390mm4779mm，滿足要求。 其不需要點 l 的橫坐標 x=6178mm，而 2N2 鋼筋與梁中軸線交點 /2 的橫坐標 /2x = 87501435=7315mm6178mm，滿足要求。 其不需要 點 m的橫坐標 x=7524mm，而 2N1 鋼筋與梁中軸線交點 /1 的橫坐標 /1x = 8750450=8300mm7524mm，滿足要求。 現(xiàn)在以圖中所示彎起鋼筋的彎起點初步位置來逐個檢查是否滿足規(guī)范要求。 ??? 設置彎起鋼筋長度為 。dV 為 ? ? KNKNV d ??????? ????? 則 KNKNV cs 39。 彎起鋼筋配置及計算圖示（如圖 52 所示） 由內插可得。 （ 2）計算第一排（從支座向跨中計算）彎起鋼筋時，取用距支座中心 h/2 處由彎 起鋼筋承擔的那部分剪力值。sbV 不大于 40% 39。csV 不下于 60% 39。 1） 斜截面配筋的計算圖式 （ 1）最大剪力 39。 KNVd ? KNVd ? 假定最下排 2根鋼筋沒有彎起而通過支點，則有： a =， cmcmahh )(0 ????? 驗算抗剪截面尺寸，根據(jù)下式： KNKNVrKNKNbhfdkcu 030,3??????????? ?? 故端部抗剪截面尺寸滿足要求。 25 斜截面抗剪承載力計算 由表 25可知，支點剪力以 5號梁為最大考慮安全因數(shù)，一律采用 1號梁剪力值進行抗剪計算。 ?????? 截面抗彎極 限狀態(tài)承載力為 mKNmKNmKNxhxbfM fcdd????????????? 1 3 2 4 2)20 6 6 9 (0 6 6 )2( 3039。 ?????? hbA fs? 故配筋率 ? 滿足規(guī)范要求。 查表可知， ?b? ，故 mmhmx b 5 2 7 9 6 3 5 0 ????? ? 則截面受壓區(qū)高度符合規(guī)范要求。 330 cmmf xbfA sd fcds ????? 選用 10根直徑為 30mm 的 HRB400 鋼筋，則 22 cmcmA s ?? 。 2） 求受壓區(qū)高度 設混凝土截面受壓區(qū)高度為 x，則利用下式計算： 24 06 319 36 2620/0??? ??? hbf Mafcd 0 ???????? a? mmmmhx 1 6 9 30 6 ????? ? 3） 求受拉鋼筋面積 sA 根據(jù)式 xbffA fcdsdS 39。應按寬度為 39。39。 1） 判斷 T形截面 類型 mKNhhhbf fffcd ????????? )2160993()2( 339。 所以取 cmbf 19039。 ?????? 此處， b 為梁腹板寬度，其值為 18cm，fh39。 ?? 相鄰兩梁的平均間距： d=190cm cmhbb ff 2 0 8)161218(12 39。 式中， 0r 為橋跨結構重要性系數(shù)，取為 ； cdf 為混凝土軸心抗壓強度設計值，本設計采用 C35混凝土，故 cdf =,Mpa； 39。39。 已知 1 號梁跨中彎矩 dM = mKN? ，下面判別主梁為第一類 T 形截面或第二類 T形截面；若滿足239。輪載分布：車輪著地尺寸 22 b m? ? ? ，經鋪裝層按 45 角擴散后，在板頂?shù)姆植汲叽纾? mHaa ?????? mHbb ?????? 經分析，車后軸兩輪的有效分布寬度重疊，所以荷載有效分布寬度為： mldaa 01 ???????? 沖擊系數(shù)： ????? 作用在每延米板條上的彎矩： ? ? mKNblaPM sp . 10 ???????? ????????????? ???? ? 23 作用在每延米板條上的剪力： ? ? KNaPQ SP ??????? ? 內力組合 按承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合彎矩和剪力的設 計值分別為 ? ? ? ? mKNMMM spsgud .8 8 4 0 ?????????? KNQ spsgud 3 2 7 5 ??????? 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設計、配筋與驗算 ２ . 配置主梁受力鋼筋 由彎矩基本組合計算表 25 可以看出， 1 號和 5號梁 dM 值最大，考慮到設計施工方便，并留有一定的安全儲備，故按 1 號梁計算彎矩進行配筋。 繪成 右1Q 影響線，如圖 32 所示。 繪制剪力影響線 對于 1號主梁處截面的 右1Q 影響線可計算如下： P=1 作用在計算截面以右時： 11 RQ ?右 ，即 i11 ?? ?右 i 。 表 23 自重產生的內力計算表 主梁 ? ?mKNg // ml/ ? ?mKNM ?/ KNQ/ ? ?mKNM ?/2/1 ? ?mKNM ?/4/1 KNQ /0 KNQ /4/1 1（ 5） 2（ 3）（ 4） 其中： ? ? ? ?? ?xlxgxM ?? 2 ? ? ? ?xlgxQ 22 ?? （ 3） 活載內力計算 可直接在內力影響線上布置荷載來計算活載內力 橋梁結構的基頻： 13 HZHZmEIlfcC 326422 ???????????? 1 5 7 6 ???? ??? 1?? 雙車道，不折減 公路 Ⅰ級車道荷載的均布荷載標準值 mKNqk /? ，集中荷載由內插法得KNPk 230? ① 計算公路 Ⅰ級汽車活載的跨中彎矩 （圖 28） 對于 1號主梁： ? ?mKNmqymPM ckKKKlKQ??????????????????2