【正文】 C35混凝土，故 cdf =,Mpa； 39。 ?????? 此處， b 為梁腹板寬度，其值為 18cm，fh39。 1） 判斷 T形截面 類(lèi)型 mKNhhhbf fffcd ????????? )2160993()2( 339。應(yīng)按寬度為 39。 330 cmmf xbfA sd fcds ????? 選用 10根直徑為 30mm 的 HRB400 鋼筋，則 22 cmcmA s ?? 。 ?????? hbA fs? 故配筋率 ? 滿足規(guī)范要求。 25 斜截面抗剪承載力計(jì)算 由表 25可知，支點(diǎn)剪力以 5號(hào)梁為最大考慮安全因數(shù)，一律采用 1號(hào)梁剪力值進(jìn)行抗剪計(jì)算。 1） 斜截面配筋的計(jì)算圖式 （ 1）最大剪力 39。sbV 不大于 40% 39。 彎起鋼筋配置及計(jì)算圖示（如圖 52 所示） 由內(nèi)插可得。 ??? 設(shè)置彎起鋼筋長(zhǎng)度為 。 其不需要 點(diǎn) m的橫坐標(biāo) x=7524mm，而 2N1 鋼筋與梁中軸線交點(diǎn) /1 的橫坐標(biāo) /1x = 8750450=8300mm7524mm，滿足要求。 其不需要點(diǎn) k 的橫坐標(biāo) x=4779mm，而 2N3 鋼筋與梁中軸線交點(diǎn) /3 的橫坐標(biāo) /3x = 87502360=6390mm4779mm，滿足要求。 圖 223 梁的彎矩包絡(luò)圖抵抗彎矩圖 29 箍筋設(shè)計(jì) 箍筋間距的計(jì)算式為 2020,62321)( )( d svsvkcuv Vr bhfAfPaaS ????? 式中 1a —— 異號(hào)彎矩影響系數(shù)，取 1a =； 3a —— 受壓翼緣的影響系數(shù)，取 3a =； P —— 斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率， P=100? ，0bhAs?? ，當(dāng) P 時(shí)取 P=； svA —— 同一截面上箍筋的 總截面面積（ mm2 ）； svf —— 箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，選用 R235 箍筋，則 MPafsv 195? ； b —— 用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力截面的梁腹寬度（ mm）； 0h —— 用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力截面的有效高度（ mm）； ? —— 用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力設(shè)計(jì)值分配于混凝土和箍筋共同承擔(dān)的分配系數(shù)，取 ? =； dV —— 用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力設(shè)計(jì)值（ KN） . 采用直徑為 10mm 的雙肢箍： cmAsv ? 距 支座中心 20h 處的主筋為 2 30，所以 cmAs ? 有效高度 cmdh 0 ???? % % ?? ??? bhA s? ， P=100ρ = 最大剪力設(shè)計(jì)值 KNVd ? 則： mmmmS v)(150516019515740)(22622?????????????? ? 確定箍筋間距 vS 的設(shè)計(jì)值尚應(yīng)考慮 《公路橋 涵設(shè)計(jì) 規(guī) 范 》 的構(gòu)造要求。 受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面。 因此，本設(shè)計(jì)進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算的截面包括（見(jiàn)圖 224） 圖 224 斜截面抗剪力驗(yàn)算截面圖式（單位尺寸： cm） 1） 復(fù)核距支座中心 h/2 處斜截面抗剪承載力 （ 1） 選定斜截面的頂端位置 距支座中心 2h 處截面的橫坐標(biāo)為 1x =8750550=8200mm，正截面的有效高 度 0h = 1055mm。 持久狀況斜截面抗彎極限承載力驗(yàn)算 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋 錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足構(gòu)造要求時(shí)，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力計(jì)算。 若用 6φ 8，則 239。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的撓度驗(yàn)算 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可按給定的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計(jì)算。 永久作用 mmmmBlMf GG 15 2620 ??? ????? 可變作用（汽車(chē)） )483845( 30201 BlPBlqf kkQ ?? ?? mmmm 1750010230)(1533154? ???????。 全截面換算截面對(duì)重心軸的慣性矩可近似用毛截面的慣性矩代替，由前文計(jì)算可知 2100 mmII ??? 全截面換算截面面積 20 9 0 )11 5 (4 5 4 4)1( cmAnAA s ???????? 式中 n —— 鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比， 45 ????? csEEn 計(jì)算全截面換算截面受壓區(qū)高度 0x 022200 )1()(2121 hAnhhbhbxA sfff ????? cmcmx])()16110(16211619021[ 2220???????????? 計(jì)算全截面換算截面重心軸以上部分面積對(duì)重心軸的面積矩 0S )2()(21 0200 fff hxhbbbxS ???? 332)(16)16190(cmcm????????? mmNmmNSfM tkcr ????????? 880 105 4 3 3 8 2 設(shè)開(kāi)裂截面換算截面中性軸距梁頂面的距離為 x（㎝），由中性軸以上和以下?lián)Q算截面面積矩相等的原則，可按下式求解 x： 0)())((2121 022 ?????? xhnAhxbbxb sfff （假設(shè)中性軸位于腹板內(nèi)） 代入相關(guān)參數(shù)值得 0)()16)(16190(2119021 22 ????????? xxx 整理得 1 9 0 22 ??? xx 解得 mmmmcmx 1 6 9 ??? 故假設(shè)正確。39。 d —— 縱向受拉鋼筋直徑，當(dāng)用不同直徑的鋼筋時(shí)，改用換算直徑 ed ，本設(shè)計(jì)中mmde 30? ； ? —— 縱向受拉鋼筋配筋率，對(duì)鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng) ?? ；時(shí)，取 ?? ；當(dāng) ?? 時(shí)，取 ?? ； sE —— 鋼筋彈性模量，對(duì) HRB335 鋼筋， as MPE ?? fb —— 構(gòu)件受拉翼緣寬度； 32 fh —— 構(gòu)件受拉翼緣厚度； ss? —— 受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力，按下式計(jì)算，即 hAMssss ?? SM —— 按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值 sA —— 受拉區(qū)縱向受拉鋼筋截面面積。 （ 2） 斜截面抗剪承載力的復(fù)核 此處正截面上的剪力 XV 及相應(yīng)的彎矩 XM 計(jì)算如下： ? ? KNL xVVVV LLX 71452)(????????? mKNLxMM lX ?????????? ???????????? ?? 22222/ 此處正截面有效高度 0h =995mm（主筋為 4 30），則實(shí)際廣義剪跨比 m及斜截面投 影 C分別為： ????? hVMm x x mmhC 9 2 9 0 ????? 斜截面內(nèi)縱向受 拉主筋有 2 30，相應(yīng)的主筋配筋率 P 為 1414100100 0 ??????? bhAP s 箍筋配筋率 %160100 %100157 ????? bSA vsvsv? % ?? ? 31 與斜截面相交的彎起鋼筋有 2N 2N2， 按公式算出此斜截面抗剪承載力 ? ?KNVKNAfffpbhVxossbsdsvsvkcuou45s i 195%s i )(333,3321??????????????????????????????? ? ????? 故 斜截面抗剪承載能力符合要求。 箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。因此， 在支座中心向跨中方向長(zhǎng)度不小于 1 倍梁高（ 110cm）范圍內(nèi)，箍筋間距取為 100mm，而后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取mmSv 200? 。 其不需要點(diǎn) j 的橫坐標(biāo) x=3181mm，而 2N4鋼筋與梁中軸線交點(diǎn) /4 的橫坐標(biāo) /4x = 87503255=5495mm3181mm，滿足要求。 其不需要點(diǎn) l 的橫坐標(biāo) x=6178mm，而 2N2 鋼筋與梁中軸線交點(diǎn) /2 的橫坐標(biāo) /2x = 87501435=7315mm6178mm，滿足要求。 現(xiàn)在以圖中所示彎起鋼筋的彎起點(diǎn)初步位置來(lái)逐個(gè)檢查是否滿足規(guī)范要求。dV 為 ? ? KNKNV d ??????? ????? 則 KNKNV cs 39。 （ 2）計(jì)算第一排（從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用距支座中心 h/2 處由彎 起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。csV 不下于 60% 39。 KNVd ? KNVd ? 假定最下排 2根鋼筋沒(méi)有彎起而通過(guò)支點(diǎn)，則有： a =， cmcmahh )(0 ????? 驗(yàn)算抗剪截面尺寸，根據(jù)下式： KNKNVrKNKNbhfdkcu 030,3??????????? ?? 故端部抗剪截面尺寸滿足要求。 ?????? 截面抗彎極 限狀態(tài)承載力為 mKNmKNmKNxhxbfM fcdd????????????? 1 3 2 4 2)20 6 6 9 (0 6 6 )2( 3039。 查表可知， ?b? ，故 mmhmx b 5 2 7 9 6 3 5 0 ????? ? 則截面受壓區(qū)高度符合規(guī)范要求。 2） 求受壓區(qū)高度 設(shè)混凝土截面受壓區(qū)高度為 x，則利用下式計(jì)算： 24 06 319 36 2620/0??? ??? hbf Mafcd 0 ???????? a? mmmmhx 1 6 9 30 6 ????? ? 3） 求受拉鋼筋面積 sA 根據(jù)式 xbffA fcdsdS 39。39。 所以取 cmbf 19039。 ?? 相鄰兩梁的平均間距： d=190cm cmhbb ff 2 0 8)161218(12 39。39。輪載分布：車(chē)輪著地尺寸 22 b m? ? ? ，經(jīng)鋪裝層按 45 角擴(kuò)散后，在板頂?shù)姆植汲叽纾? mHaa ?????? mHbb ?????? 經(jīng)分析，車(chē)后軸兩輪的有效分布寬度重疊，所以荷載有效分布寬度為： mldaa 01 ???????? 沖擊系數(shù)： ????? 作用在每延米板條上的彎矩： ? ? mKNblaPM sp . 10 ???????? ????????????? ???? ? 23 作用在每延米板條上的剪力： ? ? KNaPQ SP ??????? ? 內(nèi)力組合 按承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合彎矩和剪力的設(shè) 計(jì)值分別為 ? ? ? ? mKNMMM spsgud .8 8 4 0 ?????????? KNQ spsgud 3 2 7 5 ??????? 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算 ２ . 配置主梁受力鋼筋 由彎矩基本組合計(jì)算表 25 可以看出， 1 號(hào)和 5號(hào)梁 dM 值最大，考慮到設(shè)計(jì)施工方便，并留有一定的安全儲(chǔ)備，故按 1 號(hào)梁計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋。 繪制剪力影響線 對(duì)于 1號(hào)主梁處截面的 右1Q 影響線可計(jì)算如下： P=1 作用在計(jì)算截面以右時(shí)： 11 RQ ?右 ，即 i11 ?? ?右 i 。 取 EG ? ,則： ? ? ? ? 443 ??????????yXTyTX JJE JJG? ， ?? ④ 計(jì)算荷載彎矩橫向分布影響線坐標(biāo) 已知 ? =，查 MG? 法附錄Ⅱ圖，可得表 21 中數(shù)值 10 表 21 各梁位 K值 梁位 荷載位置 b 3b/4 b/2 b/4 0 b/4 b/2 3b/4 b 校核 0K 0 b/4 b/2 3b/4 b 1K 0 b/4 b/2 3b/4 b 校核 ? ??? ??82 9121i I KKK=8 各梁處的值，如圖 26所示： 圖 26 各梁處的 K值計(jì)算 ①、 ⑤ 號(hào)梁： 5/4/ bKK ? ②、 ④ 號(hào)梁： 5/2/ bKK ? ③ 號(hào)梁： 0/ KK ? 列表計(jì)算各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值 ? ，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表 22。 主梁內(nèi)力計(jì)算 1） 主梁荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 （ 1） 當(dāng)荷載位于