【正文】 ..................................... 2 橋梁上部結構及下部結構 ................................................ 3 上部結構 ..................................................... 3 支座設計 ..................................................... 3 橋墩設計 ..................................................... 4 橋臺設計 ..................................................... 5 2. 橋梁結構 設計 ...........................................錯誤 !未定義書簽。 本人簽名： 日期： 指導教師簽名： 日期： 摘要 I 摘 要 本設計 上部結構為鋼筋混凝土簡 支梁橋，標準跨徑為 18 米 3，橋面凈空：凈 — 8+2 米，采用重力式橋墩和橋臺 。盡我所知，除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本學位論文的研究成果不包含他人享有著作權的內(nèi)容。 關鍵詞 ： 現(xiàn) 澆混凝土 ； T形簡支橋梁 ； 重力式橋臺 ； 結構設計 ； 驗算強度 Abstract The design for the upper structure of reinforced concrete beam bridge, standard span for 14 meters x 3, bridge deck headroom: 8 + 2 x meters, adopt the piers and gravity type abutment. Bridge deck 54m, stretches for total wide ZongPo %, 11m bridge deck, Bridge crosssectional slope of %。 主梁設計 ..............................................錯誤 !未定義書簽。 截面內(nèi)力計算 .................................錯誤 !未定義書簽。 斜截面抗剪承載力計算 .........................錯誤 !未定義書簽。 5 支座設計 ..............................................錯誤 !未定義書簽。 荷載計算 .................................................... 48 活載內(nèi)力計算 ................................................ 50 截面配筋驗算 ................................................ 50 墩柱穩(wěn)定性驗 算 .............................................. 53 墩身裂縫驗算 ................................................ 53 鉆孔灌注樁設計 ....................................................... 53 荷載計算 .................................................... 53 單樁承載力檢驗 .............................................. 54 樁的內(nèi)力計算 ................................................ 55 樁身截面配筋與強度檢算 ...................................... 57 參考文獻 ..................................................錯誤 !未定義書簽。 圖 12 橋梁立面圖 2 橋梁總跨徑的確定 在橋梁總跨徑的設計中，根據(jù)下部橋梁的橋?qū)捄腿肆髁?，同時考慮橋上行車來確定橋臺位置，總的來說，橋梁的總跨徑應根據(jù)具體情況經(jīng)過全面分析后加以確定。 基礎埋深主要考慮地基的地質(zhì)條件、橋上荷載等內(nèi)容確定，根據(jù)地理位置、地理條件等因素，本橋采用樁基礎，考慮到鉆孔灌注樁在施工過程中無擠土，可以減少或避免捶打的噪音，適合在人流密集的城市施工，所以采用鉆孔灌注樁。同時為了滿足橋面排水要求，從橋面中央傾向兩側 % 的橫向坡度。 圖 16 橡膠支座剖面圖 橋墩設計 橋墩是橋梁的主要組成部分，它是由蓋梁、墩身和基礎組成的。 橋梁縱坡為 %，橫坡為 %。 主梁內(nèi)力計算 1） 主梁荷載橫向分布系數(shù)計算 （ 1） 當荷載位于支點處，利用杠桿原理法計算 圖 23 杠桿原理法計算橫向分布系數(shù)（尺寸單位： cm） a) 橋梁橫斷面 b)1號梁荷載橫向分 布影響線 c)2號梁荷載橫向分布影響線 d)3號梁荷載橫向分布影響線 8 對于 1號梁 對于汽車荷載 ? ??? qoqm ? 對于人群荷載 ?? rorm ? 對于 2號梁 對于汽車荷載 ? ????? 2 qoqm ? 對于人群荷載 02 ?orm 對于 3號梁 對于汽車荷載 ? ????? 2 qoqm ? 對于人群荷載 03 ?orm （ 2） 當荷載位于支點 處 ① 計算主梁的抗彎及抗扭慣性矩 X? 和 TX? 。 繪制剪力影響線 對于 1號主梁處截面的 右1Q 影響線可計算如下： P=1 作用在計算截面以右時： 11 RQ ?右 ，即 i11 ?? ?右 i 。39。 所以取 cmbf 19039。 2） 求受壓區(qū)高度 設混凝土截面受壓區(qū)高度為 x，則利用下式計算： 24 06 319 36 2620/0??? ??? hbf Mafcd 0 ???????? a? mmmmhx 1 6 9 30 6 ????? ? 3） 求受拉鋼筋面積 sA 根據(jù)式 xbffA fcdsdS 39。 ?????? 截面抗彎極 限狀態(tài)承載力為 mKNmKNmKNxhxbfM fcdd????????????? 1 3 2 4 2)20 6 6 9 (0 6 6 )2( 3039。csV 不下于 60% 39。dV 為 ? ? KNKNV d ??????? ????? 則 KNKNV cs 39。 其不需要點 l 的橫坐標 x=6178mm，而 2N2 鋼筋與梁中軸線交點 /2 的橫坐標 /2x = 87501435=7315mm6178mm，滿足要求。因此， 在支座中心向跨中方向長度不小于 1 倍梁高（ 110cm）范圍內(nèi)，箍筋間距取為 100mm，而后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取mmSv 200? 。 （ 2） 斜截面抗剪承載力的復核 此處正截面上的剪力 XV 及相應的彎矩 XM 計算如下： ? ? KNL xVVVV LLX 71452)(????????? mKNLxMM lX ?????????? ???????????? ?? 22222/ 此處正截面有效高度 0h =995mm（主筋為 4 30），則實際廣義剪跨比 m及斜截面投 影 C分別為： ????? hVMm x x mmhC 9 2 9 0 ????? 斜截面內(nèi)縱向受 拉主筋有 2 30，相應的主筋配筋率 P 為 1414100100 0 ??????? bhAP s 箍筋配筋率 %160100 %100157 ????? bSA vsvsv? % ?? ? 31 與斜截面相交的彎起鋼筋有 2N 2N2， 按公式算出此斜截面抗剪承載力 ? ?KNVKNAfffpbhVxossbsdsvsvkcuou45s i 195%s i )(333,3321??????????????????????????????? ? ????? 故 斜截面抗剪承載能力符合要求。39。 永久作用 mmmmBlMf GG 15 2620 ??? ????? 可變作用（汽車） )483845( 30201 BlPBlqf kkQ ?? ?? mmmm 1750010230)(1533154? ???????。 若用 6φ 8，則 239。 因此，本設計進行斜截面抗剪強度驗算的截面包括（見圖 224） 圖 224 斜截面抗剪力驗算截面圖式（單位尺寸： cm） 1） 復核距支座中心 h/2 處斜截面抗剪承載力 （ 1） 選定斜截面的頂端位置 距支座中心 2h 處截面的橫坐標為 1x =8750550=8200mm，正截面的有效高 度 0h = 1055mm。 圖 223 梁的彎矩包絡圖抵抗彎矩圖 29 箍筋設計 箍筋間距的計算式為 2020,62321)( )( d svsvkcuv Vr bhfAfPaaS ????? 式中 1a —— 異號彎矩影響系數(shù)，取 1a =； 3a —— 受壓翼緣的影響系數(shù)，取 3a =； P —— 斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率， P=100? ，0bhAs?? ，當 P 時取 P=； svA —— 同一截面上箍筋的 總截面面積（ mm2 ）； svf —— 箍筋的抗拉強度設計值，選用 R235 箍筋，則 MPafsv 195? ； b —— 用于抗剪配筋設計的最大剪力截面的梁腹寬度（ mm）； 0h —— 用于抗剪配筋設計的最大剪力截面的有效高度（ mm）； ? —— 用于抗剪配筋設計的最大剪力設計值分配于混凝土和箍筋共同承擔的分配系數(shù)，取 ? =； dV —— 用于抗剪配筋設計的最大剪力設計值（ KN） . 采用直徑為 10mm 的雙肢箍： cmAsv ? 距 支座中心 20h 處的主筋為 2 30，所以 cmAs ? 有效高度 cmdh 0 ???? % % ?? ??? bhA s? ， P=100ρ = 最大剪力設計值 KNVd ? 則： mmmmS v)(150516019515740)(22622?????????????? ? 確定箍筋間距 vS 的設計值尚應考慮 《公路橋 涵設計 規(guī) 范 》 的構造要求。 其不需要 點 m的橫坐標 x=7524mm，而 2N1 鋼筋與梁中軸線交點 /1 的橫坐標 /1x = 8750450=8300mm7524mm，滿足要求。 彎起鋼筋配置及計算圖示（如圖 52 所示） 由內(nèi)插可得。 1） 斜截面配筋的計算圖式 （ 1）最大剪力 39。 ?????? hbA fs? 故配筋率 ? 滿足規(guī)范要求。應按寬度為 39。 ?????? 此處， b 為梁腹板寬度，其值為 18cm，fh39。 已知 1 號梁跨中彎矩 dM = mKN? ，下面判別主梁為第一類 T 形截面或第二類 T形截面；若滿足239。 表 23 自重產(chǎn)生的內(nèi)力計算表 主梁 ? ?mKNg // ml/ ? ?mKNM ?/ KNQ/ ? ?mKNM ?/2/1 ? ?mKNM ?/4/1 KNQ /0 KNQ /4/1 1（ 5） 2（ 3）（ 4） 其中： ? ? ? ?? ?xlxgxM ?? 2 ? ? ? ?xlgxQ 22 ?? （ 3） 活載內(nèi)力計算 可直接在內(nèi)力影響線上布置荷載來計算活載內(nèi)力 橋梁結構的基頻： 13 HZHZmEIlfcC 326422 ???????????? 1 5 7 6 ???? ??? 1?? 雙車道，不折減 公路 Ⅰ級車道荷載的均布荷載標準值 mKNqk /? ，集中荷載由內(nèi)插法得KNPk 230? ① 計算公路 Ⅰ級汽車活載的跨中彎矩 （圖 28） 對于 1號主梁： ? ?mKNmqymPM ckKKKlKQ??????????????????2