【正文】 由于混凝土收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值按下列公式進(jìn)行計(jì)算： 61 (1 )2p p pLnAnE? ? ? ??? ??? ? ?????? 式 () p p s sn n A n AA? ?? 式 () 第 48 頁(yè) 221 AAei? ?? 式 () 式中： 6L? — 由混凝土收縮、徐變引起的 應(yīng)力損失終極值（ MPa ）； co? — 傳力錨固時(shí)，在計(jì)算截面上預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于預(yù)加力和梁自重產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力（ MPa ）； ?? — 混凝土徐變系數(shù)的終極值； ?? — 混凝土收縮應(yīng)變的終極值； n? — 梁的配筋率換算系數(shù)； sn — 非預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比； ,psAA— 預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積（ 2m ）； A — 梁截面面積，對(duì)后張法構(gòu)件，可近似按凈截面計(jì)算（ 2m ）； Ae — 預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至梁截面重心 軸的距離（ m）； i — 截面回轉(zhuǎn)半徑（ /i I A? ）（ m）； I — 截面慣性矩（ 4m ）； 。 在后張法構(gòu)件中，分批張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，對(duì)先張拉的鋼筋應(yīng)先考慮由于混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，按下式計(jì)算： 4L p Z??? ?? ? 式 () 式中： 4L? — 由于混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失（ MPa ）； c?? — 在先行張拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于后來(lái)張拉一根鋼筋而產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力（ MPa ）； Z — 在所計(jì)算的鋼筋張拉后再行張拉的鋼筋根數(shù)。 由于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失按下式計(jì)算： 第 47 頁(yè) 2LPL EL? ?? 式 () 式中： 2L? — 由于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失（ MPa ）； L — 預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長(zhǎng)度（ m）； L? — 錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值（ m），計(jì)算中采用 6mm。各計(jì)算項(xiàng)如下。分別記為 minNS minNX ，則有 ））（（）（）（）（）（下上下上下下上下下上下上eekkekkWMekkWMfANSyy ???????m a xm i nm i n..? （式 ） ））（（）（）（）（）（下上下上下下上上下上下下eekkekkWMekkWMfANXyy ??????m i nm a xm i n..? （式 ） 同理，將（式 ），（式 ）代入（式 ），（式 ）中即可得出按截面上下緣混凝土不致壓碎所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)目，顯然該值為截面的最大配筋。 將（式 ），（式 ）代入（式 ），（式 ）中即可得出按截面上下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)目。 預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量的確定 一、 鋼筋的估算 1． 基本公式 （ 1） 預(yù)應(yīng)力混凝土梁在預(yù)加力和使用荷載作用下的應(yīng)力狀態(tài)應(yīng)滿足的基本條件是：截面上下緣均不產(chǎn) 生拉應(yīng)力，且上下緣的混凝土均不被壓碎，該條件表示為： 0m in ??上上 WMy? （式 ） 0m ax ??下下 WMy? （式 ） 第 45 頁(yè) ][m a xwy WM ?? ?? 上上 （式 ） ][m inwy WM ?? ?? 下下 （式 ） 可將上面的式子改寫(xiě)成 ： 上上 WMy min??? （式 ） 下下 WMy max?? （式 ） ][m a xwy WM ?? 上上 ?? （式 ） ][m inwy WM ?? ?? 下下 （式 ） 式中： 上y? 下y? 由預(yù)加力在截面上緣和下緣所產(chǎn)生的應(yīng)力 上W 下W 分別為截面上下緣的抗彎模量 maxM minM 荷載最不利組合時(shí)的計(jì)算截面內(nèi)力 ,當(dāng)為正彎矩時(shí)去正值 ][w? 混凝土彎壓應(yīng)力限值 在此可取 ][w? = baR baR 為混凝土軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度。確定鋼束需要知道各截面的計(jì)算內(nèi)力，而布置好鋼束前又不可能求得橋梁的真實(shí)受力狀態(tài)，故只能稱為“估算”。估算結(jié)果為截面上緣配筋和截面下緣配筋，此為截面最小配筋，為安全起見(jiàn)可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)適當(dāng)放寬。 長(zhǎng)期效應(yīng)組合下結(jié)構(gòu)的彎矩圖如圖 445，剪力圖如圖 446，梁?jiǎn)卧獌?nèi)力表 如表 443。 短期效應(yīng)組合下結(jié)構(gòu)的彎矩圖如圖 443，剪力圖如圖 444，梁?jiǎn)卧獌?nèi)力表如表 442。其作 用效應(yīng)組合有兩種：短期效應(yīng)組合和長(zhǎng)期效應(yīng)組合。 偶然組合用于結(jié)構(gòu)在特殊情況下的設(shè)計(jì)，所有不是全部橋涵都要采用的，一些結(jié)構(gòu)也可以采取構(gòu)造或其他預(yù)防措施來(lái)解決。偶然作用的效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)取 ；與偶然作用同時(shí)出現(xiàn)的可變作用，可根據(jù)觀測(cè)資料和工程經(jīng)驗(yàn)取用適當(dāng)?shù)拇碇?，也可以不考慮可變作用參加組合。第三部分為可變作用效應(yīng)的補(bǔ)充部分，故以組合系數(shù)予以折減，并且組合的作用效應(yīng)種類(lèi)愈多折減愈大。 表 421 編號(hào) 作用類(lèi)別 永久作用效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù) 第 37 頁(yè) 對(duì)結(jié)構(gòu)承載能力不利時(shí) 對(duì)結(jié)構(gòu)承載能力有利時(shí) 1 混凝土和圬工結(jié)構(gòu)重力（包括結(jié)構(gòu)附加重力） 鋼結(jié)構(gòu)重力（包括結(jié)構(gòu)附加重力 ） 或 2 預(yù)加力 3 土的重力 4 土側(cè)壓力 5 混凝土收縮及徐變作 用 6 水的浮力 7 基礎(chǔ)變位作用 混凝土的圬工結(jié)構(gòu) 鋼結(jié)構(gòu) 基本組合用于結(jié)構(gòu)的常規(guī)設(shè)計(jì)，所有橋涵結(jié)構(gòu)都需要考慮?；窘M合為永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其組合表達(dá)式為 或 式中： —— 承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； —— 同上述含義； —— 第 i 個(gè)永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，其值按表 421 取用； —— 第 i 個(gè)永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值； 第 36 頁(yè) —— 汽車(chē)荷載效應(yīng)（含汽車(chē)沖擊力，離心力）的分項(xiàng)系數(shù)，取，則該作用取代汽車(chē)荷載，其 分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)采用汽車(chē)荷載分項(xiàng)系數(shù)；對(duì)專為承受某種作用而設(shè)置的結(jié)構(gòu)或裝置，設(shè)計(jì)時(shí)該作用的分項(xiàng)系數(shù)取與汽車(chē)荷載同值；計(jì)算人行道板和人行道欄桿的局部荷載，其分項(xiàng)系數(shù)也與汽車(chē)荷載取同值； —— 汽車(chē)荷載效應(yīng)（含汽車(chē)沖擊力，離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值； —— 在作用效應(yīng)組合中除汽車(chē)荷載效應(yīng)（含汽車(chē)沖擊力，離心力），風(fēng)荷載外的其他第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，取 ，風(fēng)荷載的分項(xiàng)系數(shù)取 ； —— 在作用效應(yīng)組合中除汽車(chē)荷載效應(yīng)（含汽車(chē)沖擊力，離心力）外的其他第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值； —— 在作用效應(yīng)組合中除汽車(chē)荷 載效應(yīng)（含汽車(chē)沖擊力，離心力）外的其他可變作用效應(yīng)組合系數(shù)。 第 35 頁(yè) 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的作用效應(yīng)組合 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)是以塑性理論為基礎(chǔ)，其設(shè)計(jì)原則即 式中： —— 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，對(duì)于設(shè)計(jì)安全等級(jí)一級(jí)，二級(jí)和三級(jí)分別取 ， ， ；橋涵的抗震設(shè)計(jì)不考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)； S—— 作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)值； R—— 構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，它根據(jù)構(gòu)件 的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值和幾何參數(shù)設(shè)計(jì)值計(jì)算。 （ 3）施工階段作用效應(yīng)組合，應(yīng)按計(jì)算需要及結(jié)構(gòu)所處條件而定，結(jié)構(gòu)上的施工人員和施工機(jī)具設(shè)備均應(yīng)作為臨時(shí)荷載加以考慮。當(dāng)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)件需做不同受力方向的驗(yàn)算時(shí)，則應(yīng)以不同方向最不利的作用效應(yīng)進(jìn)行組合。永久作用在各類(lèi)組合下均采用標(biāo)準(zhǔn)值作為代表值；可變作用根據(jù)不同的極限狀態(tài)分別采用標(biāo)準(zhǔn)值，頻遇值或準(zhǔn)永久值作為其代表值；偶然作用在組合時(shí)采用標(biāo)準(zhǔn)值作為代表值。其中持久狀況必須進(jìn)行承載能力和正常使用兩種極限狀態(tài)設(shè)計(jì)；短暫狀況一般只作承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，必要時(shí)才作正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)；偶然作用要求做承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，不考慮正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)。 同時(shí)，根據(jù)橋涵在施工和使用過(guò)程中面臨的不同情況，橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分為持久狀況，短暫狀況和偶然狀況三種狀況。承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)著重體現(xiàn)橋涵結(jié)構(gòu)的安全性，正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)則體現(xiàn)適用性和耐久性，它們共同反映出設(shè)計(jì)的基本原則。該設(shè)計(jì)體系規(guī)定了橋涵結(jié)構(gòu)的兩種極限狀態(tài)：承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。因?yàn)榻孛娌捎脝蜗鋯问視r(shí)，可直接按平面 桿系結(jié)構(gòu)進(jìn)行活載內(nèi)力計(jì)算，無(wú)需計(jì)算橫向分布系數(shù)，所以全橋采用同一個(gè)橫向分配系數(shù)。局部升溫影響下的彎矩圖如圖 427，剪力圖如圖 428，局部降溫影響下的彎矩圖如圖 429，剪力圖如圖 4210，局部升降溫影響下梁?jiǎn)卧獌?nèi)力表如表 423。同時(shí)，基于公路橋梁都帶有較長(zhǎng)的懸臂，兩側(cè)腹板較少 受到陽(yáng)光直接照射，因而公路橋涵設(shè)計(jì)時(shí)未計(jì)入橫橋向溫度梯度的影響。 xyzyxyzyxy zxy z111111 111111 圖 423 xyzyxyzyxy zxy z111111 111111 圖 424 第 29 頁(yè) xyzyxyzyxy zxy z111111 111111 圖 425 xyzyxyzyxy zxy z111111 111111 圖 426 表 422 單元 位置 整體