【正文】 但是采用該方式，工作面工程規(guī)格質量不易保證 二、綜采面液壓支架的移架方式 （一）移架方式 我國采用較多的移架方式有三種：①單架依次順序式，又稱單架連續(xù)式，支架沿采煤機牽引方向依次前移，移動步距等于截深，支架移成一條直線，該方式操作簡單，容易保證規(guī)格質量，能適應不穩(wěn)定頂板，應用比較多；②分組間 隔交錯式，該方式移架速度快，適用于頂板較穩(wěn)定的高產綜采面；③成組整體依次順序式，該方式按順序每次移一組，每組二、三架，一般由大流量電液閥成組控制，適用煤層地質條件好、采煤機快速牽引割煤的日產萬噸綜采面。 端部斜切進刀時，工作面端頭作業(yè)時間較長，采煤機要長時間等待推移機頭和移端頭支架，影響有效割煤時間。若平巷過窄，則需輔以人工開切口方能進刀，這就難以發(fā)揮綜采的生產潛力。然后將輸送機移直；③再調換兩個滾筒上下位置，重新返回割煤至輸送機機頭處；④將三角煤割掉，煤壁割直后，再次調換上下滾筒，返程正常割煤 。 2. 工作面端部斜切進刀 該方式又分為割三角煤和留三角煤兩種。 ㈢工作面 采煤機的進刀方式 1. 直接推入法進刀 其過程與單滾筒采煤機直接推入法進刀相同。 （ 2）往返一次割一刀，即單向割煤，工作面中間或端部進刀。 ㈡采面雙滾筒采煤機的割煤方式 （ 1）往返一次割兩刀。 有一些型號的薄煤層采煤機滾筒與機體在一條軸線上，前滾筒割出底煤以便機體通過 ，因此也采用“前底后頂”式布置。在某些特殊條件下，例如煤層中部含硬夾矸時，可使用采煤機的右滾筒為左螺旋，逆時針旋轉；左滾筒則為右螺旋，順時針旋轉。采煤機正常工作時，一般其前端的滾筒沿頂板割煤，后端滾筒沿底板割煤。 滾筒的轉向和位置 綜合機械化采煤工藝一般均采用雙滾筒采煤機，不開切 口進刀?？梢娋C采面平巷臥底掘進有利于端頭管理。當采煤機牽引至終點位置時，端部無須開人工切口。 第三節(jié) 綜采工藝 ㈠綜采面平巷相對位置與端頭作業(yè) 綜采面平巷布置有利于設備運轉和維 護，有利于煤流在端頭處轉載和采煤機實現無人工切口端部進刀，并便于人員進出和材料運送，為端頭頂板支護創(chuàng)造良好條件。為了克服該缺點，在某些綜采面支架裝有護幫板，前滾筒割過后將護幫板伸平，護住直接頂，隨后推移輸送機，移架。為克服插底式裝煤困難的缺點，又研制了半插底式 機槽向煤壁傾斜 滯后支護式 割煤后輸送機首先逐段移向煤壁，支架隨輸送機前移，二者移動步距相同。 插底式支架在前移時，將底座前段插入輸送機機槽下方，推移輸送機后，底座前端與機槽相接，控頂減少了一個截深的寬度，適用于穩(wěn)定性差的頂板。但這種支護方式增大了工作面控頂寬度，不利于控制頂板。 及時支護方式 采煤機割煤后，支架依次或分組隨機立即前移、支護頂板，輸送機隨移架逐段移向煤壁，推移步距等于采煤機截深。一般說來，單架依次順序移架雖然速度慢，但卸截面積小，頂板下沉量比后兩種小得多，適于穩(wěn)定性差的頂板。我國開采薄及中厚煤層和大部分厚煤層時，幾乎都采用全部垮落法。如果不放頂， 工作面繼續(xù)向前推進，就會使頂板懸露過寬而頂板壓力過大、占用支架和頂梁過多。其主要工序是配合工作面推進定期進行回柱放頂工作。以后隨著工作面推進，每隔一定距離就按預定計劃回柱放頂。 全部垮落法，通常適用于直接頂易于垮落，或具有中等穩(wěn)定性的頂板。 隨著采煤工作面不斷向前推進，頂板懸露面積越來越大為了工作面的安全和正常生產，就需要及時對采空區(qū)進行處理。 二、頂板管理及采空區(qū)處理 采用全部垮落法處理采空區(qū)頂板簡單可靠、費用 少。在工作面我們采用依次順序式。 液壓支架 選用 BC48022/42，金屬制造，工作阻力為 4800KN中心距為 。外注式結構簡單、維修方便、初撐 力可靠、升柱速度快、工作行程大、重量小。 第二節(jié) 工作面支護頂板管理及采空區(qū)處理 一 .機采工作面支護 液壓支架 支護 ⑴液壓支架 的選擇 液壓支架 按供液方式不同分為內注式和外注式兩種類型。帶式輸送機選用 DSP 1080/4060。 三 運煤及移溜 采煤工作面輸送機的選擇 刮板輸送機適用于煤層傾角不超過 25 度的采煤工作面，但對于兼作采煤機運行軌道與機組配合的刮板輸送機，當工作面傾角大于 10 度時，要采用防滑措施，在采煤工作面的下順槽和聯絡眼也可以使用刮板輸送 機。 本工作面采用 端部斜切進刀割三角煤方式 。沿工作面全長這一工作過程稱為一個工作循環(huán)。推移距離等于采煤機滾筒的截割深度，也稱 為步距，為 米。 故選用： R550型采煤機，采高為 ，滾筒直徑為1060mm，牽引速度為 。故煤層傾角大于 10 度時還應考慮防滑裝置；在工作面潮濕的條件下，摩檫系數減小，傾角大于 8 度時，就應該考慮設備的防滑。以上為急傾斜煤層。為緩斜煤層； 2545176。 ③ 根據煤層傾角選型 煤層傾角分為四類： 0— 8176。開采這類煤層在技術上比較成熟，根據煤的堅硬度等因素，可選擇中等功率或大功率的采煤機。 ② 根據煤層厚度選型 采煤機的最小采高，最大采高，過煤高度、過機高度等都取決于煤層的厚度。 采區(qū)內留設的煤柱可以回收一部分，如區(qū)段隔離煤柱、上（下）山之間及其兩側煤柱等等，但不可能全部回收出來。 (6)斷層一側煤柱寬度根據斷層落差及含水等具體情況而定：落差大且含水時留 30～ 50m；落差較大留 10～ 15m；采區(qū)內落差小的斷層通常不留煤柱。 (4)回風大巷一側煤柱寬度：對于薄及中厚煤層約為 20m；對于厚煤層約為 20～ 30m。 (2)上下區(qū)段平巷之間的煤柱寬度：對薄及中厚煤層約為8~15m；對于厚煤層約為 30m。 (1)采區(qū)上 (下 )山間的煤柱寬度 (沿走向 )：對薄及中厚煤層為 20m；對厚煤層為 20～ 25m。在選擇合理煤柱尺寸時，須綜合分析確定。在通常情況下，煤層埋藏深度和厚度較大、圍巖較軟時，煤柱承受的壓力就較大。 巷道的掘進速度與掘進設備有關還與管理水平有關。 ⑼每米巷道粉刷面 積： Sn=+2ｈ 2= m2 ㈥水溝斷面選擇 按巷道通過的水量 120 m3/h 、選用 2 號水溝，其凈寬B=400mm、深 H=400mm、凈斷面面積為 m2 、掘進斷面面積為 m2。 ⑸每米巷道錨桿數： N =（ ） / D2=15 根 ⑹每米巷道噴射混凝土： V′ =（ B2T1） +2ｈ３ T1= ⑺每米巷道錨桿消耗： G=Ng= 式中 g 為每根錨桿的重量，鋼筋直徑為 14mm，長為 米，g=。 ⑷巷道計算掘進高度： H2= H1+δ =3615mm。 ⑵ 計算掘進寬度： B2= B1+2δ =4710mm 式中δ為計算掘進超挖量，取 75mm。 ㈢支架參數的確定 查圍巖分類表可知，砂巖屬于中等穩(wěn)定巖石，錨噴支護參數如下：噴射混凝土厚度 T1=100mm；鋼筋直徑 Ф =14mm；錨桿長度 米； 錨深 L=；錨桿間排距 D=800mm；錨桿外漏長度 T2=50mm；錨噴總厚度 T=T1=100mm。 ⑵凈斷面積 S： S=B（ + h2） = ⑶用風速要求校核凈斷面： v =Q/S=＜ 8m/s 符合要求。 ｈ３ =h5+h7+ hb R )(AR? =927mm ｈ３ =h5+h7+ hb R（ A1/2+m1+ D/2+b2） =1101mm 式中 D壓氣管法蘭盤直徑， D=160mm； h7管子吊件總高度約為 780mm； m導電弓至法蘭盤的安全距離，取 300mm； b2軌道中心至巷道中心的距離，取 500mm； 根據以上計算，壁高最大值為 1101mm，所以 ｈ３ =1300mm，均可以滿足要求。 （二）大巷凈 斷面尺寸的確定 １、巷道的凈寬Ｂ （１）運輸設備尺寸：查表知電機車尺寸比礦車的大， 其寬度Ａ 1＝ 1360 mm,高度 ｈ ＝ 1550 mm,架線高度 ｈ４ =2021 mm。采區(qū)的涌水量為 2 m/min，大巷的服務年限約為２５年，且大巷為雙軌布置。 一 、巷道斷面 巷道高度的確定，巷道寬度的確定，巷道斷面的確定。所 以采區(qū)巷道布置選擇雙巖上山。在技術上只需要將前兩種方案進行比較，然后選擇合理的巷道布置方案。 各種方案采區(qū)巷道布置圖 第一種方案 第二種方案 方案比較 根據已經提出的的方案及方案比較原則，兩個方案中相同的部分可以不參加比較，所以區(qū)段巷道布置不參加比較，就采區(qū)上山、聯絡巷進行比較。且上山兩旁留３０米的保護煤柱。兩條上山間距 20米。 二 采區(qū)上山 根據采區(qū)煤層賦存穩(wěn)定、采區(qū)地質構造簡單的條件，采區(qū)上山可以提出兩種布置方案。服務年限為 。 ⑸采煤方法及采區(qū)生產能力 根據煤層的附 存條件，在二 .1 煤層中采用走向長壁綜合機械化采煤的方法采煤。 煤層內無夾矸及火成巖入侵的情況，煤層內無尖滅、分叉及合并的情況，煤層賦存完好，煤層頂板（直接頂）為碳酸巖，屬于中硬巖層，煤層底板為頁質砂巖，屬于比較堅硬的底板。煤層的平均厚度為 4 米，屬于中厚煤層，煤的視密度為 t/m3。 ⑶煤層要素及頂底板特性 煤層要素主要是走向、傾向和傾角。煤層賦存穩(wěn)定、完好。 ⑵采區(qū)內的地質構造 采取內無斷層、無褶曲，無熔巖陷落柱。 ⑴采區(qū)概況 該采區(qū)位于三礦二水平，在井底車場的左側，西為采區(qū)邊界，南于二 .5 采區(qū)相鄰，北是二 .1 采區(qū)，且采區(qū)走向長度為 2021米，采區(qū)傾斜長為 1000米，采區(qū)面積 2021 000 ㎡。根據礦井瓦斯等級、進回風巷道數目、斷面和允許的最大風速，驗算通風允許的最大采區(qū)生產能力如下： 16024300 CC SA B ? ????? ? 式中 ? —— 巷道內允許的最大風速， m／ s； S —— 巷道凈斷面積， m2； C —— 日產 1t 煤需要的風量， m3／ min178。 (2)采區(qū)通風能力。對于普采或綜采工作面，采區(qū)集中巷和上 (下 )山運煤設備的小時生產能力，應與同時工作的工作面采煤機 小時生產能力相適應。 (1)采區(qū)運輸能力。 為保持采區(qū)合理的開采強度，每個雙翼采區(qū)內同采的工作面數目一般為 1～ 2個： 在一個采區(qū)內安排兩個綜采工作面，容易互相影響，可布置一個綜采工作面另外再布置 — 個普采或炮采工作面。 2．采區(qū)內同時生產的工作面數目 采區(qū)內同時生產的工作面數目，應根據煤層賦存條件、采區(qū)主要巷道的運輸能力、開采程序、采掘機械化程度、管理水平和采掘關系等因素，綜合考慮確定。 1．一個采煤工作面產量 000 CMLVA ?? 式中 L —— 采煤工作面長度， m； 0V —— 工作面推進度， am/ ； M —— 煤層厚度或采高， m； ? —— 煤的密度， t／ m3； 0C —— 采煤工作面采出率。 （二）確定采區(qū)生產能力的方法 ???ni iB AkkA 1 021 式中 BA —— 采區(qū)生產能力，萬 at/ ； 0A —— 一個采煤工作面產量，萬 at/ ； n —— 同時生產的采煤工作面?zhèn)€數； 1k —— 采區(qū)掘進出煤系數，取 ； 2k —— 工作面之間出煤影響系數， n =2取 ， n =3 取。 為了保證采區(qū)的正常接替，生產采區(qū)處在產量遞減期時，新采區(qū)的全部準備工作（包括巷道掘進、設備的安裝和試運轉等），應當相應結束并留有適當余地。采區(qū)的生產能力要與采區(qū)儲量相適應，使采區(qū)具有相應的服務年限。 (2)采煤、掘進、運輸的機械化程度和通風、供電能力。可采煤層數目、厚度、傾角、層間距、煤層結構、頂底板巖石性質、煤層定程度和地質構造等是影響采區(qū)生產能力的主要因素。合理確定采區(qū)生產能力，可以充分發(fā)揮采區(qū)主要巷道和設備的效能，改善采區(qū)各項技術經濟指標，合理提高采區(qū)生產能力，是實現采區(qū)集中化生產，不斷提高礦井產量、減少同時生產采區(qū)個數的重要措施。在選擇合理煤柱尺寸時，須綜合分析確 定。在通常情況下，煤層埋藏深度和厚度較大、圍巖較軟時，煤柱承受的壓力就較大。急斜煤層采用偽斜柔性掩護支架采煤法的工作面長度一般為 30～ 60m。對拉工作面總長度一般為 200～ 300m。 實際工作中，都是根據煤層賦存條件、機械裝備情況、采空區(qū)處理能力以及通風能力等因素綜合考慮確定工作面長度。例如煤層群聯合布置的采區(qū)，應使各區(qū)段上下煤層工作面長度相適應。所以，在高瓦斯礦井中，要考慮工作面通風能力對工作面長度的影響。瓦斯涌出量較大的煤層，風速是限制工作面長度的重要因素。綜采工作面實現了“支回合一”，減少了頂板控制對加大工作面長度的影響。傾角小時，可采用分段同時回柱以提高放頂能力；傾角大時，分段回柱則不夠安全。頂板控制對工作面長度的影響，通常表現為采空區(qū)處理能力趕不上采煤的速度，尤其在使 用單體支架的普采工作面，常出現這種現象。工作面輸送機的運輸能力和有效