【正文】 ? ?? ?? ?? ?etet212 5 5616。 . . ? ?? ?tnrrf??? （ 72） 筒體封頭和補強圈用 Q345R， ??r? =163MPa。 2 2 1 9 2 2 2 2 32 2 3 6 0 0 m m ,2iid d C m mDd? ? ? ? ? ?? ? ?開 孔 直 徑滿 足 等 面 積 法 開 孔 補 強 計 算 的 適 用 條 件 ， 故 可 用等 面 積 法 進 行 開 孔 補 強 計 算 。n56 5. 82= 3. 04 d 40 0 21 44A mmDmm??????‘補 強 圈 厚 度 為 ： 。 439。B=446mmD 。d = 2 0 0 + 1 2 ~ 1 6 2 0 = 2 1 4 mm?時。 400 ,D mm? 按 C 型形式，則內(nèi)徑 39。開 孔 所 需 要 補 強 的 面 積 計 算 ：Ad 有效補強范圍 B 的確定 . . nnB = 2 d = 2 2 2 3 = 4 4 6 m mB = d + 2 2 2 2 3 2 1 2 + 2 6= 2 5 9 m mB = 4 4 6 m m???? ? ? ? ??取 最 大 值 ， 高度 的確定 1111223 6 37= 150= 37 m mnthh d mmh mmh?? ? ? ??外 側(cè) 有 效 高 度 的 確 定 :實 際 外 伸 高 度取 最 小 值 ，故 2222223 6 37=0=0m mnthh d mmh mmh?? ? ? ??內(nèi) 側(cè) 有 效 高 度 的 確 定 :實 際 內(nèi) 伸 高 度取 最 小 值 ，故 有效補強面積 ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ?2= d ( ) 2 1259 223 2 4 1 6e e t e rBfmm? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ? ? ? ??11筒 體 多 余 金 屬 面 積 的 A 的 計 算A （ 73） ? ?? ? ? ?? ?cc22 1 2d 219= 2 123 .25 2 h 2 h2 37 4 6 + 0= 215 .34 m mitne t r e t rPmmPAA f C f???? ? ????? ? ??? ? ? ?? ? ? ?接 管 的 多 余 金 屬 面 積 的 計 算 。 接管用 10剛， ??tn?=。 開孔所需要的補強面積 ? ? c c 1 . 0 4 1 2 0 0= 4 . 52 1 6 3 0 . 8 5 1 . 0 42 itPD mmP? ?? ???? ? ?? （ 71） 先計算強度削弱系數(shù) rf ,等于設(shè)計溫度下接管的材料與殼體材料許用應(yīng)力之比，當(dāng)該值大于 時，取 ? 。 氣體出口的開孔補強計算 補強及補強方法的判別 根據(jù) GB1502021《鋼制壓力容器》，允許不 不另行補強的. . 接管的最大公稱直徑為 89mm? ， 本開孔外徑為 219mm 故需要另行考慮其補強。 GB150 規(guī)定，當(dāng)在設(shè)計壓力小于等于 的 殼體上開孔，兩相鄰開孔中心的間距大于兩孔直徑之和的兩倍，且接管公稱外徑小于或等于 89mm 時， 只要接管最小厚度達到下表要求，就可以不另行補強。 筋板 筋板的壓應(yīng)力 12G GFnI? ?? (614) FN式 中 一 個 地 腳 螺 栓 承 受 的 最 大 拉 力 ， 6b 0 . 4 2 1 . 1 7 1 0 2457020B An? ??? ? ? . . 1n22 33= 12 m m ,245702 12 153bGmmMPa???????? ? ? ?????22GGG對 應(yīng) 于 一 個 地 腳 螺 栓 的 筋 板 的 個 數(shù)I 筋 板 的 寬 度 ， I =15 3mm筋 板 厚 度 ， mm 圓 整 后 筋板的許用壓應(yīng)力 = 250= , m m 12 254kkGlil m miiimm????? ? ????細 長 比 且 不 大 于式 中 筋 板 的 長 度 ，慣 性 半 徑 ， 對 長 方 形 截 面 的 筋 板 ， 取 （ 615） ? ?2c 0 .6 GE?? ??臨 界 細 長 比 （ 616） ? ? ? ?2cc = a=a= 145 .5 aGGEE????????????33式 中 筋 板 材 料 的 彈 性 模 量 ， 210 10 MP筋 板 材 料 的 許 用 應(yīng) 力 ， 163MP210 10MP163 ? ? ? ?? ?? ?2c22cc1 1 163cGcGVVVM Pa???????????????? ???????????? ? ???????????????????????所 以式 中 系 數(shù) ，因 此 滿 足 要 求 （ 617） . . 蓋板的壓力校核 選用無墊板的環(huán)形蓋板 ? ?132233= 4Z cFll d S? ? （ 618） 33132233F =2 4 5 7 0 Nmm3 .1 4 1 2 2 4 = = 1 2 01 6 2= 1 2 0 m m 1 5 332= 2 8ccFllnll l mmd mmd mmS S mm???????????式 中 地 腳 螺 栓 承 受 的 最 大 拉 力筋 板 的 間 距 ，外 徑螺 栓 個 數(shù) 故 取筋 板 的 寬 度 ， ,蓋 板 螺 栓 的 開 孔 直 徑 ， ,蓋 板 的 厚 度 ， ? ?? ?? ?2bb3 245 70 120 4 153 32 28140= 140zzM PaM PaM Pa M Pa???????????對 于 低 碳 鋼 制 蓋 板 ， 取所 以 裙座與殼體的塔接焊縫驗算 塔接焊縫的剪應(yīng)力驗算 J J J J J Jm a x 0wwJ J J Jm a xww+ZAw +ZAaVweM m g FM M m g MP?????????取 其 中 較 大 者 ， （ 619） ? ?J J 1 1 7m a x m a xJ J 1 100w22 6 3w e sot e s= 10ZZ = 1224 12 10 m m= 1224 12 m motwwM M N mmmDSAA D S?? ? ????? ? ? ? ??? ? ? ? ?式 中焊 縫 抗 剪 截 面 系 數(shù)焊 縫 抗 剪 截 面 系 數(shù) 7676 10 40 12 .8 10+ = 32 28 10w 10 40 12 .8 10+ = 32 28 10aMP????? ? ????????? w 6 .5 9 aMP? ?取 較 大 值 ， 則 . . w0 .8 0 .9 0 .8 0 .9 1 .2 2 3 5 2 0 3 .0 40 .8 0 .9ssK M P aK???? ? ? ? ? ?? ? ?又故 焊 縫 強 度 滿 足 要 求 。 螺栓承受的最大拉應(yīng)力 在重力及彎矩的作用下，如果迎風(fēng)側(cè)地腳螺栓承受的應(yīng)力 0?B? ， 則表示塔設(shè)備自身穩(wěn)定而不會傾倒，原則上可不設(shè)地腳螺栓，但是為了固定設(shè)備的位置，還應(yīng)設(shè)定一定數(shù)目的地腳螺栓，如果迎風(fēng)側(cè)地腳螺栓承受的應(yīng)力 0?B? ,則必須安裝地腳螺栓并進行計算。 有筋板時基礎(chǔ)環(huán)的厚度 在兩相鄰筋板之間的基礎(chǔ)環(huán)可近似為受均布載荷 maxb? 的矩形板 ? ?lb? ，有筋板的兩側(cè)邊 (邊長為 b )視為簡支與裙座筒體連接的邊緣（邊長視為 l ） 作為固支，基礎(chǔ)環(huán)的外邊緣（長度視為 l ）作為自由邊，根據(jù)平板的理論，可以計算板中最大彎矩 sM ，此時基礎(chǔ)環(huán)的厚度為： ? ?b6? sb MS ? （ 611） 上式中求得 bS 還應(yīng) 加上壁厚附加量，再圓整到鋼板厚度規(guī)格上，且不得小于16mm。在基礎(chǔ)環(huán)與混凝土基礎(chǔ)接觸面上，重量引起均布靜壓力，彎曲引起彎曲應(yīng)力，壓縮應(yīng)力始終大于拉伸應(yīng)力，最大壓縮應(yīng)力為 max? ，基礎(chǔ)環(huán)板應(yīng)有足夠的厚度來承 受這種應(yīng)力。所以取M P aM P aAgZMMM P aM P aKM P aKBsbsbesmc o s1 o sm a x00w2??????????????????????? 開孔 截面 11 的應(yīng)力校核 由于本設(shè)計中草用的裙座沒有人孔，故不用校核。 00max?M 00 截面處的最大彎矩， mmN? sbZ 裙座底部截面的截面系數(shù)， 3mm ?? cos42issb DZ ? （ 62） isD 裙座的底部直徑， 2mm es? 裙座殼設(shè)定有效壁厚， mm 21 CCnses ??? ?? == . . 372 2 2 mmZ sb ????? 00?vF 00 截面處的垂直地震力， N sbA 裙座底部截面面積， 2mm esissb DA ??? = 1224 = 2mm K截面組合系數(shù)， K= B系數(shù)， B= ??ts? 裙座材料在設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力， 113MPa mc o s17800000m a xMPAFgZMsbvsb????????? ??????????????? ????? ?2cosKB = = ? ?tsK? = 113= 所以取 MP aMPA FgZM sb vsb os100000m a x ?????????? ?? ??? 因 此 滿足強度要求。 裙座筒體不受 壓力作用，軸向組合拉伸應(yīng)力總是小于軸向組合壓縮應(yīng)力，因此，只需要校核危險截面的最大軸向壓縮應(yīng)力。 表 51 計算截面 II 計算截面以上塔的操作質(zhì)量 IIm?0 ,kg 塔殼的有效厚度 mm,e? 計算截面的橫截面積 2,mmDA ei??? 計算截面的斷面系數(shù) 32 ,41 mmDZei ??? ? 最大彎矩 mmNM II ?? ,max ? 操作壓力引起的軸向應(yīng)力 MPaDPc ,4 ei1 ?? ? . . 重力引起的軸向引力 a,m v02 MPA FIIII ?? ??? )(3? 彎矩引起的軸向應(yīng)力 MP aZM II ,m ax3 ??? 最大組合 壓 應(yīng)力