【正文】 表 回轉(zhuǎn)質(zhì)量換算系數(shù) ? 的計(jì)算結(jié)果 檔位 1 2 3 4 5 倒擋 δ 動力性能的計(jì)算 （ 1） 計(jì)算各檔位時的系數(shù) A、 B、 C C2 和 D 值 計(jì)算公式 ACrrii DDdgaA ??2303?? （ ） rii dg r bB 202 ??? （ ） 34 riiC dg c??01 ? （ ） gmC a??2 （ ） )(42 2021)( CfCCkB AD ??? ? （ ） 依據(jù)公式將上面確定的有關(guān)參數(shù)和系數(shù)分別計(jì)算，計(jì)算結(jié)果見所列表 。 表 部分輪胎和 k 的結(jié)果 輪胎尺寸 載荷 /kN f0 k ~20 260~508p 300~508p 320~508p 320~508p 取 f0=， k= 回轉(zhuǎn)質(zhì)量系數(shù) ? 可以按下述經(jīng)驗(yàn)公式估算： ? =1+?1 + ig22? 式中： ?1 ?2? =~，低檔時取上限，高檔時取下限。如表 表 冷藏車的有關(guān)參數(shù) 名 稱 符 號 數(shù) 值 與 單 位 發(fā)動機(jī)最大功率 Pem 39 發(fā)動機(jī)最大功率時的轉(zhuǎn)速 np 6000r/min 發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)距 Tem 102N?m 發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)距時的轉(zhuǎn)速 nT 4000 r/min 車輪動力半徑 rd 車輪滾動半徑 r 主減速比 i0 冷藏汽車迎風(fēng)面積 AD m2 冷藏汽車的總質(zhì)量（滿載） ma 4490kg 迎風(fēng)面積 A=B H = = m2 B 為輪距 H 為車身高度 表 變速器傳動比 檔 位 1 2 3 4 5 倒擋 ig 1 7 整車動力性能計(jì)算 整車動力性計(jì)算步驟如下： 確定動力性計(jì)算時所需的有關(guān)系數(shù) 系數(shù) μ 、 η 、 f0、 k、 CD 的確定結(jié)果見表 表 動力性能計(jì)算有關(guān)參數(shù) 33 名 稱 符 號 數(shù) 值 發(fā)動機(jī)外特性修正系數(shù) μ 直接檔時傳動系效率 η 其它檔時傳動 系效率 η 空氣阻力系數(shù) CD 滾動阻力系數(shù) f0 k 專用車輛的空氣阻力系數(shù) CD =（ ~）之間。 本章小結(jié) 在本章里介紹了制冷機(jī)組的組成，由熱工計(jì)算數(shù)據(jù)選擇制冷機(jī)組，并對制冷機(jī)組進(jìn)行簡單校核。理論循環(huán)中 cQ = eq + th? =147+= () 通常情況下 cQ 約為制冷量 eQ 的 ~ 倍。它是設(shè)計(jì)、選配壓縮機(jī)的依據(jù)。 (4) 每小時制冷工質(zhì)循環(huán)量 Gm（ kg/h） 在已知壓縮機(jī)制冷量 eQ （ kW 或 kJ/h） 的條件下，求每小時在制冷裝置中工質(zhì)的循環(huán)量 Gm，可由下式計(jì)算： Gm=14EQhh? =() 顯然每小時工質(zhì)循環(huán)量越大，其制冷量也越大。 vq 受制冷工質(zhì)蒸發(fā)溫度 et 的影響較大， et 越高，制冷工質(zhì)蒸汽的比體積 1? 越小， vq就越大。因?yàn)楣べ|(zhì)的壓縮為絕熱過程，所以 30 單位理論壓縮功就等于工質(zhì)進(jìn)出壓縮機(jī)的比焓差： ω=h2h1=437385=52kJ/kg () (3) 單位容積制冷量 vq 制冷循環(huán)過程中，壓縮機(jī)吸入 1 3m 制冷工質(zhì)蒸汽所能產(chǎn)生的制冷量，稱單位容積制冷量，以 vq 表示，單位 kJ/ 3m 。 制冷機(jī)組校核 (1) 單位質(zhì)量制冷量 eq 每 1kg 制冷工質(zhì)完成一次循環(huán)，在蒸發(fā)器中所吸收的熱量稱為單位質(zhì)量制冷量，以 eq 表示，單位 kJ/kg。 根據(jù)熱工計(jì)算數(shù)據(jù)確定所選制冷機(jī)組型號為 BZY500A。制冷液體在其中汽化時，吸收被冷卻物體的熱量，使被冷卻物體的溫度降低，從而實(shí)現(xiàn)制冷的目的。 節(jié)流閥在制冷系統(tǒng)的重要作用在于節(jié)流降壓。節(jié)流閥也稱膨脹閥或調(diào)節(jié)閥。 冷凝器是熱交換器的一種，常采用水或空氣作為冷卻介質(zhì)，（若為風(fēng)冷式冷凝器則和周圍的空氣進(jìn)行熱交換），因而使制冷劑蒸發(fā)的熱量傳遞給冷卻水或空氣，從而使高溫高壓的制冷劑蒸氣，冷凝城一定壓力下的液體。這些裝置都集裝在一起，體積很小。 (8) 貨廂內(nèi)貨物預(yù)冷時攝取的熱流量 8Q tTcmcmQ bbhh ??? )(8 =0 () 式中 : hm —— 貨廂貨物的質(zhì)量， Kg； bm —— 廂內(nèi)包裝容器的質(zhì)量， Kg； hc —— 貨物的比熱， J/﹙ Kg． K﹚ ； bc —— 包裝容器的比熱， J/﹙ Kg． K﹚ ,計(jì)算時取 bc =2500 J/﹙ Kg． h﹚ 當(dāng)冷藏汽車運(yùn)送水果、蔬菜和鮮蛋時，要求制冷裝置同時預(yù)冷隔熱貨廂和貨物， 29 這時制冷裝置的熱負(fù)荷 為： Q = 1Q + 2Q + 3Q + 4Q + 5Q + 6Q = W () 考慮制冷裝置不能連續(xù)工作，在設(shè)計(jì)和選擇熱負(fù)荷時應(yīng)考慮安全 系數(shù) n，即熱負(fù)荷為 n Q，一般冷藏汽車，取 n=~。 (6) 貨廂內(nèi)風(fēng)機(jī)和照明燈的發(fā)熱量 6Q )(2416 jjdd tPtPQ ?? = 124 2900= W () 式中 : dP —— 照明燈的功率， W； jP —— 風(fēng)機(jī)的功率， W； dt —— 平均每天照明的時間， h； jt —— 風(fēng)機(jī)每天使用的時間， h。 表 部份蔬菜發(fā)熱量表 單位 ： W/t 食品名稱 溫度 (℃ ) 食品名稱 溫度 (℃ ) 0 5 10 0 5 10 白菜 77 萵苣 38 51 102 土豆 255 青豌豆 104 138 265 菠菜 82 198 300 菜豆角 80 92 183 菜花 78 138 黃瓜 60 西紅柿 干酪 73 95 133 (5) 貨廂內(nèi)裝載貨物的發(fā)熱量 5Q 5Q = im? iq = 1188 W () 28 式中 : im —— 貨廂內(nèi)某種貨物的質(zhì)量， Kg iq —— 貨廂內(nèi)某種貨物的發(fā)熱量 ,W/kg,其發(fā)熱量如表 所示。 (4) 卸裝貨物開門傳入的熱量 4Q 4Q =f( 1Q + 3Q )== W () 式中 :f— 開門頻度系數(shù)。由于在穩(wěn)定傳熱條件下，每小時通過面積為 F 的隔熱壁所傳遞的熱量相等，可得下列關(guān)系式： )( 1TTFQ Ww ??? () )(1211TTFQ ni ii?? ?? ?? () )( 12 TTFQ n ??? () 整個傳熱過程的熱流量為： )(11 11nwni niiwTTFQ ???? ?? ???? () 隔熱車廂的熱負(fù)荷計(jì)算 冷藏保溫汽車隔熱車廂熱負(fù)荷的計(jì)算是設(shè)計(jì)、選用制冷裝置和加溫設(shè)備的依據(jù)。 車廂隔熱壁傳熱系數(shù)的計(jì)算 根據(jù)以上分析，可將冷藏保溫汽車隔熱車廂各壁板均作為隔熱平壁進(jìn)行熱力計(jì)算。 26 設(shè)隔熱壁外側(cè)表面的總換熱系數(shù)為 W? 。 輻射換熱系數(shù) ?? 值可用下式計(jì)算： 3)100( mT??? ? () 式 中： mT —— 隔熱壁表面溫度和周圍空氣溫度的平均值 (K)。 為了方便計(jì)算，采用類似于對流換熱公式表示輻射熱換 Vq TqV ?? ?? () 式 中 ： ?? —— 輻射換熱系數(shù)， ? ?KmW /( 428 KmW???? ； 1T —— 隔熱壁外表面的熱力學(xué)溫度 (K)。 車廂隔熱壁內(nèi)表面與廂內(nèi)空氣發(fā)生對流交換時，換熱系數(shù) K? 可用下列公式計(jì)算： 當(dāng) T? 5K 時， TK ??? ? () 當(dāng) T? ≥ 5K時， ????? TK ?? () 式中 ： T? —— 隔熱壁內(nèi)表面與廂內(nèi)空氣的溫度差 (K)； β—— 與廂內(nèi)空氣流動和溫度差有關(guān)的系數(shù)．若空氣為自然循環(huán)， β＝ 2． 3~2． 8。無論是哪種形式的對流換熱，單位時間、單位面積上所交換的熱量均可用牛頓公式計(jì)算： Tq K??? () 或 TFQ K??? () 式中 ： T? —— 流體與隔熱壁表面的溫度差 (K)； F—— 隔熱壁表面面積 ( 2m )； K? —— 對流換熱系數(shù) )自然對流是由于流體各部冷熱不均而引起的流動 。 車廂隔熱邊界的傳熱 (1) 空氣與隔熱壁表面的對流交換 對流換熱是流體與某一固體表面相接處所產(chǎn)生的換熱過程， 它是由于流體的對流和流體分子間的導(dǎo)熱聯(lián)合作用的結(jié)果。2 )； F—— 隔熱平壁的傳熱面積 ( 2m )； △ T—— 隔熱平壁的兩側(cè)溫度差 (K). 24 K? 值反映了車廂平壁的傳熱程度， K? 值越大，傳熱過程越強(qiáng)烈．也就是說，在同樣傳熱面積和車廂內(nèi)外溫差的情況下，傳遞的熱量越多，車廂隔熱性能越差；反之，車廂隔熱性能越好。 對于材質(zhì)均勻的隔熱平壁，單位時間內(nèi)通過平壁的熱量 Q 為： TFK ???Q () 式中 ： K? —— 隔熱平壁的傳熱系數(shù) (K? ＝ 1／ R)[ )當(dāng)熱量從隔熱平壁一側(cè)傳至另一側(cè)時，一般經(jīng)歷三個過程，即；高溫空氣中的熱量傳至高溫一側(cè)平壁表面；隔熱平壁內(nèi)的熱傳導(dǎo)，即熱量從隔熱平壁高溫一側(cè)表面?zhèn)鞯降蜏匾粋?cè)表面；熱量從隔熱平壁低溫一側(cè)表面?zhèn)髦恋蜏匾粋?cè)的空氣中。 隔熱車廂的熱工計(jì)算 車廂隔熱壁的傳熱過程 車廂各壁板 (包括頂板，底板、左右側(cè)壁、前壁以及后門等 )均視為隔熱平壁 (平板 )。所以，膨脹閥又叫調(diào)節(jié)閥或節(jié)流閥。 在蒸發(fā)器內(nèi)流動、吸熱、汽化。 膨脹閥的作用是節(jié)流降壓。這樣狀態(tài)的液體還個能直接送入蒸發(fā)器．必須再進(jìn)一步使液體降溫降壓。所以，壓縮機(jī)就是用來對制冷劑作功，并使制冷劑在系統(tǒng)中循環(huán)。 低溫低壓的蒸氣被壓縮機(jī)吸入后壓縮成高溫高壓的蒸氣，輸送給冷凝器。蒸發(fā)器工作時液體呈沸騰狀態(tài)。制冷劑在汽化過程中也使本身的溫度和飽和蒸汽壓下降，故壓縮機(jī)抽走的是低壓的制冷劑蒸汽。 1冷凝器 ； 2膨脹閥 ； 3壓縮機(jī) ； 4蒸發(fā)器 圖 蒸汽式壓縮機(jī)原理圖 圖 蒸發(fā)器中的制冷劑在非工作狀態(tài)時，下部是液體，上部為飽和蒸汽，這種狀態(tài)是不穩(wěn)定的，也不與外界進(jìn)行熱交換。 蒸汽壓縮機(jī)式制冷裝置主要由蒸發(fā)器 壓縮機(jī) 1，冷凝器 2和膨脹閥 (毛細(xì)管 )3等四個最基本部件組成，部件之間用管道連接成一密封系統(tǒng) (圖 )。機(jī)械制冷大都采用蒸汽壓縮式制冷。設(shè)計(jì)冷藏箱時所采用的隔熱材料，以及所設(shè)計(jì)的冷藏箱的結(jié)構(gòu)形式。 骨架 采用 焊接形式 ，內(nèi)側(cè)用角鋼連接，外側(cè)用合金包邊件。若選用聚苯乙烯泡沫隔熱材料，其厚度一般比聚氨酯泡沫材料增加 20％左右。 隔熱層厚度 隔熱層厚度由車廂的使用要求和選用的隔熱材 料而定。 21 隔熱材料在使用過程中會發(fā)生老化。與鋼板粘接力 2900MPa，與膠合板粘接力 1400 MPa。K) 自熄性 s 2 聚氨酯 泡沫隔熱材料是目前應(yīng)用十分廣泛的優(yōu)良隔熱材料，其主要物理機(jī)械性能為：導(dǎo)熱系數(shù) ／ (m 表 聚苯乙烯泡沫物理機(jī)械性能 項(xiàng) 目 單 位 指 標(biāo) 密度 3cmg ≤ 吸水性 3cmkg ≤ 壓縮強(qiáng)度 (壓縮 50％ ) MPa ≥2021 彎曲強(qiáng)度 MPa ≥2200 尺寸穩(wěn)定性 (40~70℃ ) % 177。 聚苯乙烯泡沫是以含低佛點(diǎn)液體發(fā)泡劑的可發(fā)性聚苯乙烯顆粒，經(jīng)加熱預(yù)發(fā)袍后，在模 具中加熱成型而得微孔型蜂窩結(jié)構(gòu)的泡沫材料。 (5)吸水性和吸濕性低，耐腐蝕．抗凍性能好， (6)無毒無味，透氣性小，隔熱材料使用和燃燒時，不得分解出有毒和有害氣體； (7)價格低、易成形，可采用充填、