畢業(yè)設(shè)計(jì)-主減速器及后橋設(shè)計(jì)說明書(參考版)
2024-12-04 13:33本頁面
【正文】 42 橋殼的設(shè)計(jì) 驅(qū)動(dòng)橋橋殼是汽車上的主要零件之一非斷開式驅(qū)動(dòng)橋的橋殼起著支承汽車載荷的作用并將載荷傳遞給車輪作用在驅(qū)動(dòng)車輪上的牽引力制 動(dòng)力側(cè)向力和鉛垂力也是經(jīng)過橋殼傳到懸架或車廂上因此橋殼既是承載件又是傳動(dòng)件同時(shí)它又是主減速器差速器及驅(qū)動(dòng)車輪傳動(dòng)裝置的外殼 驅(qū)動(dòng)橋橋殼既是承載件又是傳動(dòng)件因此橋殼需要有足夠的強(qiáng)度和剛度為了減小汽車的簧下質(zhì)量以利于降低動(dòng)載荷提高汽車的行駛平順性在保證強(qiáng)度和剛度的前提下應(yīng)力求減小橋殼的質(zhì)量橋殼還應(yīng)結(jié)構(gòu)簡單制造方便以利于降低成本其結(jié)構(gòu)還應(yīng)保證主減速器的拆裝調(diào)整維修和保養(yǎng)方便 橋殼大體可分三種型式可分式整體式組合式 一 可分式橋殼 可分式橋殼由兩部分組成每部分均有一個(gè)鑄件殼體和一 個(gè)壓入其內(nèi)部的軸管軸管與殼體用鉚釘連接可分式橋殼制造工藝簡單主見速器軸承的支撐剛性好但拆裝調(diào)整維修很不方便軸殼的剛度和強(qiáng)度受到結(jié)構(gòu)的限制現(xiàn)已很少采用應(yīng)用的也多在中小型汽車上 二 整體式橋殼 整體式橋殼的剛度和強(qiáng)度都比較大橋殼制成整體式結(jié)構(gòu)后主減速器和差速器裝配總成再用螺栓安裝到橋殼上這種結(jié)構(gòu)對(duì)主減速器的拆裝調(diào)整都比較方便按照制造工藝的方法整體式橋殼又可分為鑄造式?jīng)_壓焊接式和擴(kuò)張成形式三種 1 鑄造式橋殼 這種結(jié)構(gòu)的橋殼強(qiáng)度和剛度較大鋼板彈簧座與橋殼殼體鑄成一體橋殼可根據(jù)強(qiáng)度要求鑄成適當(dāng)?shù)男螤钆c沖壓橋殼相比 主要缺點(diǎn)是重量大加工面多制造工藝復(fù)雜等 2 沖壓焊接式橋殼 鋼板沖壓焊接成型的整體式橋殼具有重量輕工藝簡單材料利用率高等優(yōu)點(diǎn)并適合大量的生產(chǎn)因此在中小噸位貨車和矯車上被廣泛采用由于目前沖壓設(shè)備有了長足發(fā)展這種橋殼的優(yōu)點(diǎn)更為突出有許多重型車的橋殼也已采用了這種結(jié)構(gòu) 擴(kuò)張成形式橋殼 這種橋殼無論是剛度和強(qiáng)度都比較大其重量也輕材料還省但制造這種橋殼需要專用的擴(kuò)張?jiān)O(shè)備而這種設(shè)備目前國內(nèi)很少所以成本太高而不能被廣泛使用 三 組合式橋殼 組合式橋殼是主減速器殼與部分橋殼鑄成一體而后用無縫鋼管壓入殼體兩端兩者間用塞焊 方法焊接在一起它具有較好的從動(dòng)齒輪軸承的支撐剛度主減速器的裝配調(diào)整也較分開式橋殼方便然而這種橋殼要求有較高的加工精度它的維修裝配調(diào)整與整體式橋殼相比仍較復(fù)雜橋殼剛度與整體式相比也較差常見于轎車輕型貨車的驅(qū)動(dòng)橋殼 從運(yùn)輸車的實(shí)際使用情況及成本出發(fā)采用沖壓焊接式橋殼橋管兩端使用無縫鋼管 結(jié) 論 本次設(shè)計(jì)的是 EQ3090 型自卸運(yùn)輸車的后驅(qū)動(dòng)橋經(jīng)過仔細(xì)認(rèn)真的計(jì)算驅(qū)動(dòng)橋的主減速器差速器半軸等主要零件的強(qiáng)度和剛度均符合要求本設(shè)計(jì)在經(jīng)指導(dǎo)老師的指導(dǎo)和參考相關(guān)資料信息的基礎(chǔ)上努力將各種結(jié)構(gòu)方案最優(yōu)化并在保證質(zhì)量的前提下盡 量降低成本由于缺乏實(shí)際經(jīng)驗(yàn)在其設(shè)計(jì)過程中出于安全性考慮各項(xiàng)計(jì)算的安全系數(shù)都較偏大 從本次設(shè)計(jì)中可以看到雙曲面錐齒輪的計(jì)算量相對(duì)比較大并且針對(duì)的主要是轎車越野汽車如何簡化計(jì)算過程減輕工作量并總結(jié)出一套適合 EQ3090 型自卸運(yùn)輸車得設(shè)計(jì)計(jì)算保證其正確性和安全可靠性 值得我們進(jìn)行進(jìn)一步研究另外如何選擇低成本高質(zhì)量的材料值得考慮對(duì)材料進(jìn)行何種熱處理以提高其工藝性和強(qiáng)度還要進(jìn)一步研究在今后的設(shè)計(jì)工作中如何利用前人已有的研究成果并將其應(yīng)用到實(shí)際生產(chǎn)中是值得我們?nèi)ド钊胩接懙? 由于本人的水平及經(jīng)驗(yàn)有限在本設(shè)計(jì)中難免出 現(xiàn)疏漏和錯(cuò)誤請(qǐng)各位老師多批評(píng)指正 參考文獻(xiàn) 陳家瑞．汽車構(gòu)造．第三版．北京人民交通出版社 1993P275P404 余志生．汽車?yán)碚摚谌妫本C(jī)械工業(yè)出版社 2021P57P70 劉惟信．汽車設(shè)計(jì)． 北京清華大學(xué)出版社 2021P273P405 王望予．汽車設(shè)計(jì)．第三版．北京機(jī)械工業(yè)出版社 2021P99P131 閻蔭棠．公差設(shè)計(jì)與檢測．北京機(jī)械工業(yè)出版社 1996P35P73 李遂亮．主減速傳動(dòng)比優(yōu)選方法．河南農(nóng)業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 1999P8P22 諸文農(nóng)．底盤設(shè)計(jì)．上 冊(cè)．北京機(jī)械工業(yè)出版 社 1981P156P302 劉小年．機(jī)械制圖．第二版．北京機(jī)械工業(yè)出版社 2021P1P56 蔡春源．機(jī)械零件手冊(cè)．第三版．天津冶金工業(yè)出版社 1994P154P230 徐 安．汽車底盤．第四版．北京機(jī)械工業(yè)出版社 2021P234P257 彭文生．機(jī)械設(shè)計(jì)．第二版．北京高等教育出版社 2021P96P152 陳殿云．工程力學(xué)．第一版．蘭州蘭州大學(xué)出版社 2021P92P106 小林明．汽車工程手冊(cè)．第一版．北京機(jī)械工業(yè)出版社 1984P189P131 劉世愷．汽車傳動(dòng)系構(gòu)造原理．第一版．北京人民交通出版 社 1996P168P222 徐清福．國外汽車結(jié)構(gòu)圖冊(cè)．第一版．北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1996P159P167 致 謝 附錄 自制 Excel 表格 附表 1 主減速器主從動(dòng)齒輪參數(shù)表 小輪齒數(shù) z1 7 大論齒數(shù) z2 40 225 D2 齒數(shù)比的倒數(shù) z1z2 0175 齒寬 b2 34875 偏置距 E 45 b1 39 大輪分度圓直徑 de2 225 刀盤名義半徑 r0 1143 初選小輪螺旋角 β m1c 50 β m1 正切值 tan β m1c 1191754 初選大輪分錐角之余切值 cot δ2c 021 δ 2c 之正弦值 sinδ 2c 0978653 初選大輪中點(diǎn)分度圓半徑 rm2c 9543473 大小輪螺旋角差角正弦值 sinα c 0461461 大小輪螺旋角差角余弦值 cosα c 088716 初選小輪擴(kuò)大系數(shù) Kc 1437108 小輪中點(diǎn)分度圓半徑換算值 rm1H 1670108 初選小輪中點(diǎn)分度圓半徑 rm1c 2400126 輪齒收縮系數(shù) H 12 近似計(jì)算公法線 K1K2 在大輪軸線上的投影 Q 4784524 η角正切值 tanη 0094053 η角余弦 cos η 1004413 η角正弦 sinη 009364 大輪軸線在小輪回轉(zhuǎn)面內(nèi)的偏置角 η 5373048 初選大輪回轉(zhuǎn)平面內(nèi)偏置角正弦 sin ε c 0447977 ε c 角正切 tanε c 0501067 初選小輪分錐角正切 tanδ 1c 0186881 δ 1c 角余弦 cosδ 1c 0982982 第一次校正螺旋角差值α的正弦 sinα 0455732 角余弦 cosα 0890117 第一次校正小輪螺旋角正切 tanβ m1 1202147 擴(kuò)大系數(shù)的修正量 △ K 000387 大輪擴(kuò)大系數(shù)修正量的換算值 △ KH 000068 校正后大輪偏置角的正弦值 sinε 044804 角正切 tanε 0501156 校正后小輪分錐角正切 tanδ 1 0186848 δ 1 角 δ 1 1058357 δ 1 角的余弦值 cosδ 1 0982988 第二次校正后的螺旋角差值的正弦 sinα 0455794 值 α 2711603 角余弦 cosα 0890085 第二次校正后小輪螺旋角正切值 tanβ m1 1191661 β m1 值 β m1 4999782 β m1 余弦 cosβ m1 0642817 確定大輪螺旋角 β m2 2288179 β m2 余弦 cosβ m2 0921309 β m2 正切 tanβ m2 0422042 大輪分錐角余切 cotδ 2 0209922 δ 2 值 δ 2 7814453 δ 2 正弦 sinδ 2 0978669 δ 2 余弦 cosδ 2 0205444 B1c 2435086 B2c 4645298 兩背錐之和 B12 4888807 大輪錐距在螺旋線中點(diǎn)切線方向投影 T2 8984129 小輪錐距在螺旋線中點(diǎn)切線方向投影 T1 8377471 極限齒形角正切負(fù)值 tanα 0 0126645 極限齒形角負(fù)值 α 0 7217798 △α 0 的余弦 cos△α 0 0992076 B59 0006198 B60 0000115 B61 7526428 B62 0000806 B63 0007119 B64 1081117 齒線中點(diǎn)曲率半徑 r0 1089753 比較 r0 與 r0 比值 V 1048862 A67 0035953 A7 0825 A68 8530786 A8 0183669 A69 27148
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