【正文】 (+++)=g+q=+=荷載總設計值:g+q2=+=q=21. 荷載跨度：計算跨度：內跨：l0=lc外跨l0=ln=b,ln為凈跨，彎矩計算. b為梁寬1103 結構設計 板的彎矩計算截面設計截面有效高度：選用j鋼筋作為受力鋼筋 1113 結構設計則l01方向跨中截面的h01=80mm,則l01方向跨中截面的h02=70mm,支座截面為80mm，截面彎矩設計值：該板四周與梁整澆，故彎矩設計值按如下折減，B，D，E，F區(qū)格的跨中截面與各支座截面折減20%，A，C區(qū)格的跨中截面不予折減 板的配筋計算1123 結構設計 113。25=：15mm厚水泥砂漿 180。25=：180?；詈奢d設計值：q=180。800，橫梁截面取300180。1000180。3+)=m 按式可得：180。1000=yh01所以選配j12140(AS=2424mm2)沿基礎短邊方向 n=9=Ⅱ=24(lac)(2b+bc)=24()(2180。106180。3+)=m MⅢ=ps24(c)(2b+bc)=24()(2180。所以選配j10150(AS=1046mm2) ②柱沿基礎長邊方向pn=ps,min+2a1b(pp+2180。1061000=180。2+)=m Mps24(la2(2b+Ⅳ=c)c)=24()(2180。210180。2+)=m A=M1max=180。s,manps,min)=+2()=M=ps24()(2b+bc)=24()(2180。=22h0247。l231。22h0247。231。234。249。230。230。由式得抗沖切力：=Fc=故該基礎高度滿足受沖切承載力要求②柱地基凈反力設計值計算== ====基底反力：ps,man=ps,minNM+Vh+=+Vh=按比列可求得相應于柱邊緣、變階處及沖切破壞錐體外邊緣處的地基凈反力設計值：L=4,b=3at=a0=,bc=，初步選擇基礎高度h=1100mm,h0=1000mmab=at+2180。232。234。22248。= 248。h0247。h0247。Fl=ps,max234。bbc246。lac246。h0=則 am=at++=m= 22由式可得沖切力為：2233。200=Pkmin=＞0故該基礎底面尺寸滿足要求。7=PkmaxNk+GkMk+177。地基承載力特征值fa=fak+ydrm()= Kpa計算，基礎上方回填土重Gk=gGdA=20180。= 取A=7m2確定基礎底的長度L和寬度b 由Lb=~=4m b=3m b163。由于偏心距不大，所以基礎地面可按20%增大。=最小基地壓力Pkmin=＞0故該基地面尺寸滿足要求。5=218KNPkmaxFk+GkMk+177。 基礎上方回填土重Gk=gGdA=20180。b163。=。地基承載力特征值fa=fak+ydrm()計算，而土的加權平均重度rm=（10+）/=fa=190+（）=，平均埋深d=(+)/2=柱①以A柱為例進行計算，中心荷載作用下的基礎面積A0按下式計算： A0=== 180。根據所給的地質條件查的基礎寬度和深度修正系數hb=0，hd= 。180。315+180。180。550180。180。180。180。1000180。106s=a2=502=180。180。+180。1000180。106M= =as=180。180。+180。gt。非加密區(qū)間距取為200mm。30)2=%=180。100180。10)249。30+(6002180。235。4180。180。1030210180。180。180。600180。對于第4組 =180。600180。600180。600180。180。180。180。600=2a’s=80mm 1fcb則x=xh==xbo560故柱子確實為大偏心受壓，軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋合力點的距離e=hehi+2a+600s=180。103x=180。183600o560當采用對稱配筋是，混凝土受壓區(qū)高度為gRENa=180。180。103=，取x1=h=180。600180。103=163mm ei=eo+ea=163+20=183mm由于lo/h=5420600=5，應考慮偏心增大系數h180。=故一層柱A調整后的最不利 ea=max(20,h/30)=max(20,H)=20mm軸向壓力對界面重心的偏心矩 Meo=N=180。=m 一層A柱（邊柱）底端，既調整為Mbc1=180。Mc=m 故一層A柱（邊柱）頂端彎矩調整為：Mtc=+180。gt。Mc=Mtc+Mbc=+=m＞m而、=180。=]H=lo=(2+)H=2180。M=m對于偏小壓柱，同上，可確定柱的最不利 jmin=min（ju，jc）lo=[1+（fu+fc）（1+180。 237。M=m236。238。238。由于框架柱可能承受正負彎矩作用，故采用對稱配筋。600180。600180。600180。1180。180。600o560軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋合力點的距離 e=hei+h2a180。180。103=，取x1= xlo59702==180。600180。103=42mm ei=eo+ea=42+20=62mm由于lo/h=6810550=5，應考慮偏心增大系數h180。10ib101010953 結構設計j1=0，jmin=min[j1,ju]=0l0=[1+(j1+ju)]H=\l0=[2+]H=故取l0=（2）柱正截面承載力計算附加偏心矩 ea=max(20,h/30)=max(20,H)=20mm 軸向壓力對界面重心的偏心矩 180。10+180。238。N=對于大偏壓柱，依據彎矩相差不多時，軸力越大越不利，軸力相差不多時彎矩越大越不利的原則判斷，可確定柱的最不利內力為236。M=m 237。238。M=m柱下端： 237。 N==236。30094 選中j10雙肢，則箍筋間距s163。==% fyv210ASV2180。179。210180。gt。300180。180。765= 180。180。=驗算梁端截面尺寸（剪壓比限制）gRE滿足要求 =180。q22=180。=,q2為梁及墻自重，q2=VGb=()180。300180。=f=y360l 選配4F14(615mm2)配筋率驗算：受拉鋼筋最小配筋率為：rmin=max{%,(55ft/fy)%}=max{%,%}=%923 結構設計r=As615=%rmin=% =bh300180。1500180。665截面相對受壓高度為： x=12sxb= 滿足要求受拉鋼筋的面積為：‘Aa1fcbbhox=180。180。h的單筋矩形截面進行計算截面抗抵抗矩系數為： 180。M=m屬于第一類T型截面，按b162。(765100/2)=m amp。1500180。f/2)=180。fh162。f)=min(6100/3,300+12180。f=100mm翼緣寬度：b162。=360選配4F22(1520mm2) 配筋驗算：受拉鋼筋最小配筋率為：rmin =%,65ft/fy%=%,%=%91{()}{}3 結構設計r=As1520bh=300180。300180。665截面相對受壓高度為：x=12sxb= （三級抗震計算），故滿足要求 受拉鋼筋面積為As=a1fcbhoxfy=180。180。= KNm故應按抗震中最不利彎矩配筋： 所以截面抵抗矩系數為180。800 ，混凝土強度等級為C30，縱向受力鋼筋采用HRB400級，箍筋采用HPB235級。一）梁端截面配筋計算573 結構設計取第一層框架梁AB的端截面A和跨中為例，截面尺寸為b180。為了方便計算且偏于安全，這里梁端彎矩取用柱軸線處的彎矩，不再折算到柱邊。二．框架梁的內力組合（一）控制截面的選擇及最不利內力框架梁的控制截面通常選在梁羰支座截面和跨中截面，梁端截面最不利內力取Mmax進行正截面設計，取Vmax進行斜截面設計，在內力組合中，梁跨中截面往往并非最大正彎矩截面，而是在跨中附近正彎矩最大，但其值與跨中彎矩屬地多，為了簡化計算可以挖取跨中彎矩進行配筋計算，即跨中截面最不利內力取+Mmax進行截面設計。gQiYciSQiki=1n。一、內力組合的種類.本工程采用的荷載效應組合的種類有以下幾個方面。 513 結構設計水平地震作用下的反彎點高度計算 （二）水平地震作用下柱端彎矩以剪力計算依據柱中剪力和反彎點高度可計算出柱端彎矩，按照梁的線剛度可分配給與之相連的梁，便可得到水平地震作用下框架的彎矩圖，取出梁脫離體，利用脫離體的平衡條件，可求出梁端剪力，跨中彎矩，依據剪力圖，由節(jié)點的豎向平衡條件可求出框架柱的軸力，框架在水平地震作用下的剪力圖和軸力圖。依據柱中剪力和反彎點高度可計算出柱端彎矩，按照梁的線剛度可分配給與之相連的梁，便可得到風荷載作用下框架的彎矩圖，舉出梁脫離體，利用脫離體的平衡條件，可求出梁端剪力、跨中彎矩，依據剪力圖，由節(jié)點的豎向平衡條件可求出框架柱的軸力，框架在風荷載作用下的剪力圖和軸力圖。 393 結構設計單位：KN 活荷載作用下的彎矩圖 403 結構設計單位：KN活荷載作用下的剪力圖413 結構設計單位：KN活荷載作用下的軸力圖42 3 結構設計單位：屋面雪荷載、樓面活荷載作用下的彎矩圖 433 結構設計單位：KN屋面雪荷載、樓面活荷載作用下的剪力圖443 結構設計單位：KN屋面雪荷載、樓面活荷載作用下的軸力圖三、風荷載作用下的內力計算（一）確定反彎點高度風荷載作用下的反彎點高度按均布水平力考慮，可得到標準反彎點高度比Y0修正系數YY2 、Y3，從而計算出反彎點高度。 單位：KN恒荷載作用下的軸力圖彎矩圖，取出梁、柱脫離體，利用脫離體的平衡條件，可求出梁端剪力，跨中彎矩及柱上下端剪力，依據剪力圖，由節(jié)點的豎向平衡條件可求出框架柱的軸力，框架在活荷載作用下的剪力圖和軸力圖。363 結構設計恒荷載作用下得剪力圖四) 恒荷載作用下的的柱軸力計算依據剪力圖，由節(jié)點的豎向平衡條件可求出框架柱的軸力。333 結構設計上柱下柱左梁(二) 恒荷載作用下AB、BC跨梁端剪力VAB、VBA和跨中彎矩M的計算 依據彎矩二次分配法的計算結果，可畫出框架在恒荷載作用下的彎矩圖，根據彎矩圖，取出梁AB、BC脫離體，利用脫離體的平衡條件，可求出梁端剪力及 343 結構設計跨中彎矩。首先根據梁柱的線剛度來計算彎矩分配系數，然后計算梁在均布荷載作用下的固端彎矩及節(jié)點在集中荷載作用下的附加彎矩。GHiFEK i地震作用下各樓層水平地震層間的剪力為Ui=229。gt。==180。1